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纤维缠绕玻璃钢管道设计举要 总被引:1,自引:1,他引:1
本文从玻璃钢对化学介质防腐蚀的特性着手,结合连续纤维缠绕成型的特点,简要论述了纤维缠绕玻璃钢(FW)管的材料选择,设计理论和制造工艺,目的用来帮助初学者。 相似文献
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玻璃钢纤维缠绕设备缠绕精度的影响因素及提高方法 总被引:1,自引:1,他引:1
张勤德 《玻璃钢/复合材料》2000,(4):37-38,42
本文概述了玻璃负缠绕设备偏差产生的原因,分析了提高缠烧精度的意义,着重介绍了在缠绕设备中与缠绕精度有关的因素,以及在缠绕计算、设计制造、元件选型等方面应该注意的问题及解决方法。 相似文献
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缠绕玻璃钢管道轴向强度设计 总被引:3,自引:0,他引:3
林柏生 《玻璃钢/复合材料》1999,(1):8-11
本文分析了输液管道不同工作及安装条件下的受力状态,提出缠绕玻璃钢管道轴向强度设计准则问题,建议合理设计缠钲 管道的缠绕角,以利于降低工程造价,促进玻璃钢管道的广泛应用。 相似文献
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SF/PF复合材料冲击性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了剑麻纤维(SF)的表面处理方式、纤维的含量、纤维的长度及与玻璃纤维混杂增强对SF/酚醛树脂(PF)复合材料冲击强度的影响,借助SEM观察复合材料的冲击断面,进行了微观结构分析。结果表明,SF经过碱处理后复合体系的冲击强度提高了34%,当SF的质量分数为40%、长度为6ram时,SF/PF复合材料冲击强度达到最大值,当SF与玻纤质量比为1:1时,复合材料冲击强度出现了混杂效应。 相似文献
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苯酚直接羟化制苯二酚的过程研究 总被引:8,自引:1,他引:8
在催化剂作用下,以过氧化氢为氧源直接氢化苯氧化苯酚制备邻苯二酚和对苯二酚很有竞争力的清洁工艺,具有很好的研究价值。本文对苯酚在铁复合氧化物催化剂作用下以氧化氢直接氧化制苯二酚过程进行了实验研究,考察了过氧化氢分解、温度、过氧化氢加料量等因素对反应结果的影响。结果表明,在50-80℃范围内,温度变化对反应无影响,属于强放热快反应,过程受过氧化氢加料控制,过氧化氢宜采用滴加的方式加入,其最佳用量为苯酚质量的35%。在应用过程中,存在诱导期,体系中加入少量的苯酚可以消除诱导期。 相似文献
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本文以熔融浸渍法制备的预浸带为原料,通过两步法缠绕成型工艺制备了连续玻璃纤维增强聚丙烯管材,采用正交试验研究了工艺条件对管壁层间剪切强度及管材树脂含量的影响。结果表明,提高芯模压力辊温度、热风枪温度、预热器温度,选择适中的压力辊压力,在层间剪切强度提高的同时,树脂含量下降,当芯模压力辊温度为160℃、热风枪温度为260℃、预热器温度为170℃、压力辊压力为0.15MPa时,综合性能最好,其中层间剪切强度为20.47MPa,树脂含量为45.58%,芯模压力辊温度对层间剪切强度的影响最大。 相似文献
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本文针对以往圆筒形容器FW线型设计,基于实际纤维缠绕线型调试过程中出现的问题,总结出满足FW线型均匀布满的条件,确定了在此条件下微调中心角Δθ、纱片宽度bw及小车往返次数w的一般表达式. 相似文献
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苯酚直接羟化制备苯二酚催化剂失活过程研究 总被引:2,自引:0,他引:2
催化剂失活是一个复杂的物理和化学过程,失活原因多种多样,催化剂失活对催化过程的工艺流程、设备以及操作条件等的选择起着决定性的作用。本文对苯酚羟化用铁复合氧化物催化剂的失活情况进行了研究,考察了催化剂的寿命和催化剂活性随时间的变化关系,改变实验条件进行了催化剂活原因的分析。结果表明,催化剂8h左右开始失活,催化剂完全时间约为70h,催化剂失活的主要原因是由于活性组分从催化剂载体上流失引起。为了计算连续搅拌反应器中化催化剂的活性分布,便于反应器的设计和操作优化,关联了催化剂活性与时间的函数关系。 相似文献
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对玻璃纤维增强酚醛树脂基复合材料进行130℃加速热氧老化,分别在老化前、老化30 d、60 d、90 d、120 d时,进行热物理性能测试,对老化前和老化120 d的材料进行SEM试验和IR试验。结果表明,老化初期,材料的平均线胀系数和平均比热容随时间延长先降低后提高再下降;复合材料的热导率性能在整个老化期间变化不明显。复合材料发生物理老化和化学老化。 相似文献