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某再沸器壳程材质为S31608,壳程介质是无水氟化氢,工作压力1.011MPa,工作温度70.69/74.07℃,设备投入使用八周后壳程封头直边端出现泄漏。应用金相显微镜对裂纹的起始点、形态、扩展方向进行了分析。结果表明:这是一起无水氟化氢导致奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂。设备返修时控制了壳程封头冷作硬化和焊接残余应力,从而避免类似应力腐蚀事故的发生。 相似文献
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氢通量腐蚀检测通过测定设备管道中因环烷酸腐蚀产生的氢气来反映设备的腐蚀程度,氢通量腐蚀检测速度快,但对检测部位腐蚀程度的定量化描述不够准确,可以利用最简化的理想数学模型,尝试估算出一个理想化的换算参数。 相似文献
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SA387Cr11CL2铬钼合金钢在中温下(350℃~480℃)临氢环境中具有防止氢脆、氢腐蚀、氢剥离、硫化物腐蚀性能,应用于气体变换等过程中效果良好。用该材料制作变换炉设备的过程中,冷、热加工(卷板、封头成型、焊接及热处理等)都要采取相应的技术和工艺措施,以控制焊缝及母材不出现裂纹、脆断等问题,确保设备的制造质量。 相似文献
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1 前言近几年来 ,锦州、茂名、大庆、延安、天津等十几家炼油厂发生了催化裂化装置再生器等主要设备在运行过程中相继出现大量裂纹 ,对装置的安全、稳定运行构成了严重的威胁。上述炼油厂产生再生器裂纹有以下几个共同特点 :1设备开裂时间均是在装置建成投产后 3 .5~ 5年后发生 ;2上述多数炼油厂均掺炼重油 ;3开裂部位多在与焊接有关的焊缝、熔合线和热影响区 ;4裂纹由设备内壁产生 ,向外表面发展 ,有明显应力腐蚀开裂的特征 ;5由强度较高的材料 1 6 Mn R,SPV3 6所制造的设备裂纹严重 ,应力集中部位尤为严重 ;6发生开裂设备的壁温均低于… 相似文献
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介绍了奥氏体不锈钢蒸馏釜检验中发现的腐蚀、裂纹问题。宏观检验发现上封头内壁有一些点状腐蚀;上封头人孔短接管与法兰连接内角焊缝整圈有较多腐蚀;上人孔盖板内侧拼接对接焊缝热影响区有肉眼可见裂纹。对宏观发现的问题进行了金相检验和光谱检测,分析了奥氏体不锈钢在氯离子(Cl-)环境下发生了三种电化学腐蚀现象(点蚀、晶间腐蚀、应力腐蚀),比较了304材质与316L材质的差异,提出了一些应对措施。 相似文献
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为了认识奥氏体不锈钢椭圆封头直边轴向裂纹产生的原因,对封头压制过程中毛坯法兰区的应力状态、应变状态、金属流动方向进行了分析。提出尽量减小坯料直径,减小相对厚度,避免使用1Cr18Ni9Ti材料的防治方法。并提出了渗透、X光和超声波等探伤措施。 相似文献
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一、碳钢、低合金钢碳钢、低合金钢设备,在表1所示的环境中产生应力腐蚀裂纹。其中,由硫化物造成的裂纹,在压力容器里强度高的材料中,沿着由残余应力和内压力等造成的应力方向和与应力垂直的方向传播。即使没有外部应力,也有产生于钢材内部和与钢材表面平行传播的两种裂纹,前者是硫化物的应力腐蚀裂纹,后者是氢引起的裂纹。硫化物应力腐蚀裂纹,是由于腐蚀所产生的氢造成氢脆的缘故, 相似文献
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针对某化工厂一台进口换热器,由于制造偏差,在封头直边段与筒体相接处产生错边,本文采用有限元方法对其进行了应力分析,并对错边部位进行了强度评定,同时对补焊后的设备也进行了有限元分析,分析结果表明,补焊前、错边部位的应力强度能满足应力分析准则;补焊后,应力状态则得到进一步的改善,从而提高了设备的安全性和可靠性。 相似文献