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基于Gardel关于T型三通管水头损失系数经验公式,研究分析了连接管处速度头以及进出调压室水体与尾水隧洞水体之间的动量交换对有连接管的尾水调压室稳定断面积的影响,并在托马(Thoma)理论的基础上,推导出了相应的调压室稳定断面计算公式,从而在理论上证明了连接管处的速度头对尾水调压室稳定断面所起的作用是不利的,而进出调压室水体与尾水隧洞水体之间动量交换则是有利的。研究表明:如果合理地选择设计连接管断面的尺寸和型式,就可以进一步减小有连接管的尾水调压室水位波动稳定所需的断面积。 相似文献
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设置气垫式调压室的尾水系统水力过渡过程计算 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对设置气垫式调压室的水电站尾水系统水力过渡过程计算方法和电算程序作了详细介绍,并给出了气垫式调压室的稳定断面计算公式。电算程序可同时计算调压室涌浪和尾水管道中的水击,不仅可用于计算设置气垫式调压室的尾水系统水力过渡过程,也可用于计算设置常规调压室的尾水系统水力过渡过程。 相似文献
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龙滩水电站设置气垫式尾水调压室的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
龙滩水电站尾水系统设置敞开式尾水调压井。本文对改用气势式调压室的稳定断面、漏气充气、沿群布置、洞群布置、运行安全等问题做了探讨,认为:由于水头、流量、地质、安全等因素所限,龙滩尾水调压井不宜改用气垫调压室。 相似文献
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基于瞬变流理论,采用弹性水锤特征线法,建立合理的边界条件,对有较长尾水隧洞的水电站调压室断面面积变化敏感性进行数值模拟分析,重点研究尾水调压室的断面面积对大波动工况下的调压室水位波动、机组最大转速升高率、蜗壳末端压力变化和水力干扰工况下对水电站机组出力摆动的影响。对同一特征工况,在大波动下,调压室断面直径为28 m,即断面面积为615.752 m2时,调压室最低涌浪水位达到2 218.97 m,蜗壳末端最大压力达到269.17 m(压力升高24.48%),机组转速最大上升率达到42.19%,满足调节保证计算要求。水力干扰工况下,并入同一电网时,随着调压室断面面积增加,机组出力摆动减小,对于大电网而言,出力摆动相对差值变化较小,两台机组甩负荷时,受扰机组出力摆动相对差值相差0.08%,一台机组甩负荷时,受扰机组出力摆动相对差值相差0.03%。综合考虑计算结果及调压室的工程经济性,推荐本电站调压室断面面积取615.752 m~2。 相似文献
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黄登水电站设有两个尾水调压室,两尾水调压室间设连通上室。调压室规模大,为圆筒阻抗式,顶部为球形穹顶,井身三次变径,形体变断面多,圆形井身底部与尾水三叉管相交,形成立体的四岔口形式,结构复杂,较差的地质状况极易造成形体破坏。施工过程实施动态管理,采取了多种保安全、保形体的综合施工措施,取得了较好的成果。 相似文献
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龙滩水电站尾水调压室形式选择 总被引:2,自引:0,他引:2
调压室形式的选择及合理的结构布置关系到水电站洞室群的稳定、运行及投资等。为此,对龙滩水电站采用简单式和阻抗式两种尾水调压室方案进行了对比分析,结果表明:在现安装高程下,阻抗式调压室能较好地满足尾水管真空度、最低涌浪等要求,且调压室高度可比简单式略低,不需考虑下室设置等问题,结构形式较简单,布置难度不大;同时可避开断面突然扩大的问题,使得室内流态较好,有效地减小了室内的水头损失。因此,龙滩工程选用阻抗式调压室是合适的。 相似文献
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调压室位置是影响调保参数的主要因素之一。本文针对上、下游调压室及不同调压室型式进行理论分析及数值计算,证明了调压室对调保参数的作用存在最佳临界位置和变化不敏感的范围。该结果有利于地下厂房和调压室的布置,缓解了洞室围岩稳定和过渡过程之间的矛盾。究其物理本质,在机组特性、导叶关闭规律确定的前提下,蜗壳最大动水压力及尾水管最小压力主要取决于压力管道的水击压力、调压室涌浪水位两者的叠加。由于管道总长度不变,移动调压室位置,两者所起的作用相互消长,所以并非调压室越靠近厂房对调保参数越有利。 相似文献
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设置尾水连通管后,可缓解抽水蓄能电站相继甩负荷工况尾水管最小压力,但其对系统小扰动稳定性的影响还不清楚。本文建立了设有尾水连通管的抽水蓄能电站引水发电系统小波动状态方程,利用状态空间法对小扰动下机组转速、调压室水位等状态变量波动过程进行了稳定性分析,并与基于特征线法的弹性模型计算结果进行了对比,验证本文理论分析模型的正确性。同时基于理论模型,研究了尾水连通管对于系统小波动稳定性产生的影响,并对连通管管径及位置进行了敏感性分析,得出以下结论:尾水连通管及其管径的大小、设置位置对于系统小波动稳定域、机组转速变化及调压室水位波动过程产生的影响基本可以忽略;设置尾水连通管后,系统小波动过渡过程中,尾水支管流量发生变化,使得两侧尾水支管压力平衡,但并不增加整体系统的阻抗。 相似文献
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制气式调压室与常规开敞式调压室相比在不影响其削减水锤压力能力的同时,能有效地减缓调压室内的水位波动。为研究制气式调压室的运行机制,运用空气动力学原理,结合管道水锤方程、调压室波动方程,建立了制气式调压室的仿真数学模型。以西南地区带有尾水调压室的某大型水电站为例进行制气式和常规开敞式两种调压室方案的比较计算,计算结果表明,采用制气式调压室可使蜗壳出口最低负压并没有显著变化的同时提高调压室的最低水位,从而减小工程量,节约投资。并由于采用制气式调压室后调压室内水位波动衰减加快,对系统的稳定运行更为有利。 相似文献
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白鹤滩水电站单机容量为1 000 MW,规模居世界第二。对于水电站而言,引水发电系统的稳定性尤为重要,而该水电站的尾水隧洞存在着明满流现象,严重影响到了引水发电系统的稳定性。为此,采用特征隐格式下的虚拟狭缝法,分析了尾水隧洞内不同流态对机组稳定性及尾水调压室水位波动的影响。分析结果表明:当明满流段流态为明流时,可以加速调压室水位波动收敛,有利于输水系统的稳定;当流态为明满过渡流时,其压力脉动现象会导致机组调节品质变差,不利于输水系统的稳定。此外,明满流段的长度对机组调节品质影响很小,长度的选取不受输水系统稳定性限制。研究成果可为类似输水系统设计和研究提供参考。 相似文献
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水电站调压室的稳定断面积一般是按照著名的托马准则来确定的.托马稳定断面积计算公式是在多种佩定务件下简化得到的,对于中低水头电站的调压室来说,托马稳定断面积往往较大.通过工程实例采用非线性数学模型研究了水轮机调速嚣参数对调压室水位波动稳定性的影响,提出了调压室水位波动稳定性的品质指标,论证了调压室可以采用小于托马公式计算的断面积. 相似文献
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本文运用Gardel的T型分岔管水头关系式,分析了连接管处速度头和动量交换项对下游调压室稳定断面积的影响。在托马假定的前提下,导出了相应的计算公式。从而在理论上证明了连接管速度头对下调稳定不利,而动量交换项则是有利的,两者作用可大致抵消,结果接近简单式调压室的托马断面,若合理选取连接管的尺寸和型式,可进一步减小下调水位波动稳定所需的断面积。 相似文献
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