铁镍合金马氏体逆相变的织构研究

研究了在不同组织状态冷轧的Ｆｅ－３０Ｎｉ合金从马氏体到奥氏体逆相变过程中的织构变化。原始材料的组织状态为形变马氏体、淬火马氏体及残余奥氏体。经过在不同温度加热后，利用Ｘ射线衍射精确测量了马氏体及奥氏体的完全极图。结果表明，在不同组织状态下冷轧的Ｆｅ－３０Ｎｉ合金，经过γ－α－γｒ相变循环后，原冷轧奥氏体织构均得以恢复，逆相变奥氏体的取向分布只与原冷轧奥氏体的取向分布有关，与马氏体取向分布无关     

铁基合金马氏体相变宏观点阵变形的特征

利用原子力显微镜观察并定量分析了铁基合金4种典型惯习面马氏体相变的宏观点阵变形特征。结果表明：{3,10,15}f薄片马氏体和{2,5,9)f透镜马氏体的宏观点阵变形呈一次均匀切变特征,其宏观点阵变形完全符合“不变平面应变”特征;而{2,2,5}f片状马氏体和板条马氏体的宏观点阵变形特征不符合“不变平面应变”特征。     

钛合金的马氏体相变

本文简要阐述了钛合金马氏体相变的原理、特点和应用, 并对钛合金热处理工艺作了叙述。     

Cu—Zn—Al合金相变织构研究

结合ＣｕＺｎＡｌ形状记忆合金相变织构研究，探讨相变织构研究方法。定性处理采用Ｋａｊｉｗａｒａ简化处理方法，定量处理采用Ｂｕｒｇｅ的ＯＤＦ分析方法。     

Ce—TZP的马氏体相变

加入稳定剂的 ZrO_2陶瓷具有高强度、高韧性,是三大结构陶瓷之一。从立方基体中析出的四方 ZrO_2孪晶转变为单斜 ZrO_2(发生马氏体相变),即形成部分稳定氧化锆(PSZ)。由于 PSZ 中可发生马氏体相变的四方相晶粒少,增韧效果不理想,近十几年人们又研究出氧化锆增韧陶瓷(TZP),主要包括 Y-TZP 和Ce-TZP。Ce-TZP 的韧性和强度较理想,并且发现具有形状记忆效应。1987年美国密执根大学在含量为12     

Y—PSZ的马氏体相变

(一)试验方法 由上海工业大学提供纯ZrO_2和Y-PSZ(氧化钇稳定的部分稳定氧化锆)粉末,平均粒径为0.05～0.1μm。在医用压片机上将混有成型剂的粉末压制成19×14×2mm的薄片,经脱除成型剂后,在箱式硅化钼炉中于1450～1500℃保温2h烧结成约13.5×10 ×1.5mm的瓷片作为X射线衍射试样。常温X射线衍射在菲利浦APD-10全自动X射线衍射仪上进行。高、低温X射线衍射在日本理学     

形变诱导铁素体逆相变过程中的组织及取向变化

 通过对普碳钢Q235在Gleeble1500热模拟机上变形后的微观组织分析,研究了组织中形变诱导的铁素体在变形后保温阶段转变为奥氏体的逆相变现象;并利用背散射电子衍射(EBSD)技术分析了晶粒取向变化。结果表明,在变形后的保温过程中,形变诱导的铁素体先逆相变为奥氏体,同时伴随着诱导铁素体晶粒的长大;然后随着变形后保温时间的延长,逆相变后的奥氏体由马氏体相变逐渐过渡到铁素体的平衡转变,相应地铁素体由具有少量亚结构的形变诱导铁素体逐渐转变为具有较多亚结构的先共析铁素体。     

FeMnSi系形状记忆合金的εM马氏体相变研究

用透射电镜和高分辨率电镜研究了Ｆｅ１７Ｍｎ５Ｓｉ１０Ｃｒ５Ｎｉ合白的应力诱发εＭ形态。生长初期εＭ为厚约２０ｎｍ的薄片,它在长度方向上是不连续的,间断区为各生长单元的前沿区。生长初期的εＭ薄片在交叉时可利用本身的间断区而相互贯穿,且不留下交互作用痕迹,由εＭ薄合合并成宽大的ε。这种结构特点决定了宽大的δＭ薄片交互作用的复杂性。     

稀土对低碳钢马氏体相变的影响

０．２７Ｃ－１Ｃｒ钢中加入稀土，细化奥氏体晶粒，降低Ｍｓ，缩小马氏体条宽，减少残余奥氏体量，并抑制自回火过程。稀土偏聚在原奥氏体晶界，不因马氏体盯变而改变。根据以往证明：低碳钢马氏体相变中存在碳的扩散，则低碳钢淬火后的残余奥氏体量不但决定于Ｍｓ和淬火介质温度（Ｔｑ），还受合金元素对碳扩散的影响。由此将Ｍａｇｅｅ公式修改为：γ（％）＝ｅｘｐ［α（Ｃ１－Ｃ０）－β（Ｍｓ－Ｔｑ）］其中Ｃ０和Ｃ１分别为淬     

热及应力诱发Ti50Ni49.5Fe0.5的马氏体相变织构研究

采用极图和取向分布函数方法研究了Ti50Ni49.5Fe0.5形状记忆合金的马氏体相变织构和变体选择规律,比较了热诱发和应力诱发之差异。结果表明,奥氏体主要含有(111)纤维织构和(111)[-1-12]板织构。热诱发的马氏体主要含有(102),(10-2)和(120)系列织构,按照马氏体相变的Bain畸变晶体学唯象理论,分析了所有马氏体孪生变体的织构演变规律,表明热诱发马氏体中12种变体均存在;但应力诱发马氏体相变,变体选择具有择优性,择优规律遵循Schmid定律,即主要是S因子最大和次大的1,2’,3’,4’和2,4变体,但也伴随着微弱的低S因子变体5,6,6’,可能是多晶的催化协同作用,马氏体再取向等原因引起的。     

奥氏体钢层错能与ε马氏体相变

导出了在奥氏体钢中相变驱动力与层错能的关系以及层错能和应变能对马氏体形态的影响规律。估算了低碳、氮含量的低温奥氏体钢中层错扩展时的晶格摩擦阻力(约为相变驱动力的18％)。临界层错能约为150mJ／mz。     

Ni-Mn-Ga磁控形状记忆合金中的马氏体相变

文章采用电弧熔炼法熔炼Ni48Mn31Ga21和Ni2MnGa两种合金,并对这两种合金进行了热处理,借助交流磁化率测定、金相显微镜观察、X射线以及磁化曲线等手段研究了Ni-Mn-Ga磁控形状记忆合金中的马氏体相变。结果表明：（1）Ni48Mn3lGa21合金在室温下发生了马氏体转变,而Ni2MnGa合金在室温下则未发生马氏体转变;（2）室温下Ni2MnGa合金的饱和磁化强度比Ni48Mn3lGa21合金高;对于Ni48Mn31Ga2l合金,其马氏体态的饱和磁化强度要高于奥氏体态。     

FeMnSi系形状记忆合金的∈M马氏体相变研究

用透射电镜和高分辨率电镜研究了Fe17Mn5Si10Cr5Ni合金的应力诱发εM形态。生长初期εM为厚约20nm的薄片,它在长度方向上是不连续的,间断区为各生长单元的前沿区。生长初期的εM薄片在交叉时可利用本身的间断区而相互贯穿,且不留下交互作用痕迹,由εM薄片合并成宽大的εM。这种结构特点决定了宽大的εM薄片交互作用的复杂性。     

有色合金的热弹性马氏体相变及其应用

综述本文作者及其合作者对有色合金的热弹性马氏体相变及其在形状记忆中应用的已发表的工作。在热力学研究、M_s 及 A_s 计算的基础上,本文提出材料中发生热弹性马氏体相变的必需条件。扼要总结我们对 Ni-Ti 及 Cu-Zn-Al 合金中的相变及形状记忆效应的工作。     

母相预变形对马氏体相变及其形态的影响

通过对ＦｅＮｉＣ系合金母相的室温预变形处理，考察了不同母相预变形量对随后冷却的马氏体形态及亚结构、相交点Ｍｓ等的影响，说明母相的屈眼强度和结构状态是影响马氏体形态及其转化的重要因素，决定着马氏体相变形状应变的协调方式：母相塑性协调或马氏作变体间的自协调。     

含铈马氏体时效钢带材的织构与弹塑性各向异性

采用织构的ＯＤＦ分析方法，研究了含铈马氏体时效钢冷轧带材、时效与固溶等处理后织构地的转变规律，以织构作权重函数理论预估了弹性各向异性（弹性模量）和塑性各向异性比（ｒ值），并讨论了织构与弹塑性各向异性的关系。     

Cu-Zn-Al合金中马氏体相变的动态观察

Cu70Zn26Al4合金中存在马氏体转变,高压电镜(1000kV)和分析电镜的观察表明,在室温下的平衡母相为β’相(DO_3型),有部份淬火马氏体、表面马氏体存在,还有少量的γ相。在相变过程内,样品中有微裂纹产生和扩展;在冷却实验中,马氏体以母相的(101)面为基面,新相结构为M12R+2H型,没有择优取向问题。在应力诱发马氏体相变中,马氏体以母相的(110)面为基面,新相结构为M18R,存在择优取向问题。在冷却实验中和应力诱发马氏体相变中,都存在β相的预转变,预马氏体的9R和12H衍射极大。在应力诱发马氏体相变中,预马氏体的出现与否与应力施加的速率有关。