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宁钢2号高炉炉役后期存在炉缸侧壁炉底温度升高、炉身各平台煤气浓度高、重要设备问题较多以及除尘效果较差等问题,高炉主要技术经济指标均有所退步。在2号高炉大修改造时,采用了一系列先进技术,如高效长寿技术、智能化技术、节能减排技术等,推动炼铁过程向数字化、网络化、智能化转型,有助于高炉达到高产、低耗、长寿的效果。2022年1—12月,2号高炉主要技术经济指标持续改善,其中12月的利用系数提升至2.610 t/(m3·d),燃料比下降至498.9kg/t,工序能耗降低至360.72kgce/t。 相似文献
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与顶装焦相比,捣固焦具有原料选择范围宽、炼焦成本低、冷态强度好等特点。某2000 m3高炉由顶装焦冶炼转为使用全捣固焦冶炼时,对高炉操作制度进行了调整,通过采取开放中心气流抑制边沿气流、增大风量提高富氧率、控制炉渣碱度R2在1.15左右等措施,高炉保持了稳定顺行,并取得了较好的技术经济指标。高炉利用系数提高到2.52t/(m3·d),燃料比下降到503.70 kg/t,煤比增加到160 kg/t,铁水一级品率达到99.34%,煤气利用率50.12%,焦炭配煤成本降低约43.4元/t。 相似文献
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长钢8号高炉大修设计时,充分总结了上两代炉役的生产经验,在冷却设备设计、耐材结构设计和冷却系统等方面均进行了设计优化。采用全覆盖冷却壁和砖壁一体化薄壁炉衬结构,优化了冷却壁热面的整体性和耐久性;采用“大块炭砖+大块陶瓷杯复合炉缸炉底”结构,提高陶瓷杯和铁口区砌体的整体性,风口下部区域设置了挡水装置;设计中提高了冷却系统的冷却能力,增强高炉抵抗热冲击的能力。投产后生产效果表明,炉况稳中向好,主要技术经济指标有较大的提升,利用系数由2021年的3.01 t/(m3·d)提高到2022年12月的3.55 t/(m3·d)。 相似文献
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莱钢银山型钢两座1 880 m3高炉原设计采用粒煤喷吹技术,近年来已不能适应生产要求,存在经济性差、制煤量少、燃烧效率低、设备磨损严重等问题。2021年5月改为粉煤喷吹后,从上下部调剂入手,进行提升煤比的攻关,通过采取控制炉腹煤气量、改善煤气流分布及保证煤粉充分燃烧等措施,将煤比由155 kg/t左右提升到170kg/t左右,并阶段性地突破了175 kg/t,同时焦比降低了约15kg/t。高炉不仅实现了由粒煤喷吹改为粉煤喷吹的平稳过渡,而且炉况稳定顺行,平均利用系数达到3.4t/(m3·d),取得了良好的经济效益和社会效益。 相似文献
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包钢4号高炉由于原燃料质量的波动、外部设备故障率较高,炉况稳定性一般,主要技术经济指标始终未能达到理想状态。稳定的操作炉型、合理的煤气流分布是高炉生产过程中提产降耗的基础条件,近年来,通过采取强化原燃料质量管控、优化上下部调剂、强化日常管理等措施,4号高炉实现了顺行周期的有效延长,提产降耗效果显著,主要技术经济指标达到了历史最好水平。2021年4号高炉平均日产量6486 t/d,利用系数较2019年累计提高0.232t/(m3·d),燃料比540 kg/t,较2019年累计降低9.55kg/t。 相似文献
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马钢2号高炉进行了多次提高煤比的专题攻关,然而2021年1—11月,2号高炉的平均煤比仍只有149kg/t,为了最大限度地降低消耗,提出了煤比达到165 kg/t的攻关目标。基于2号高炉原燃料条件及设备运行能力,分析了影响煤比提升的限制性因素,确定了攻关方向。通过调整上部装料制度及下部送风参数,得到了合理的煤气流分布,形成了稳定合理的操作炉型;通过调整热制度及造渣制度,得到了均匀活跃的炉缸工作状态。攻关后,2号高炉生产指标大幅提升,煤比由149kg/t提升至169kg/t,燃料比降至505kg/t,利用系数提升至2.83t/(m3·d)。 相似文献
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针对中天钢铁1580m3高炉鼓风湿度波动大的状况,采用了脱湿鼓风技术。8号、9号高炉应用实践表明,脱湿效果明显,鼓风湿度正常稳定在9~11 g/m3,最低为8g/m3,风口前理论燃烧温度稳定在2290℃左右。与脱湿鼓风前相比,日产量增加78.26t/d,焦比降低3.21 kg/t,煤比上升7.62kg/t,燃料比下降16.33kg/t,煤气利用率提高1.46个百分点。高炉采用脱湿鼓风技术,对提高入炉风量,稳定理论燃烧温度,以及提高煤比、降低焦比、增加日产量等,起到了一定的促进作用,但也带来了鼓风机吸入侧机壳、管壁结露的问题,为避免腐蚀,需要在相应位置加设保温层。 相似文献
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2021年下半年以来,日钢高炉转变为低成本生产模式,高炉生产特点是冶炼强度低、高硫焦比例高、入炉矿石品位低、炉渣(Al2O3)含量高。2022年3月2—3日,日钢个别高炉出现波动,悬料、崩滑料次数增多,主要原因是焦炭质量大幅下滑及烧结矿冶金性能变差。通过采取提高烧结矿FeO含量、降煤比提焦比、提高基础热量和精准调整布料制度等措施,炉况恢复至正常水平,及时将炉况波动消除在初期阶段。3月10日,日钢高炉利用系数3.461t/(m3·d),煤比160.6kg/t,燃料比511.6 kg/t。 相似文献
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沙钢5 800 m3高炉生产运行已超过12年,受限于总图布置,高炉仅有3个铁口,且铁口分布不均匀,生产中曾出现过数次炉缸温度升高及炭砖侵蚀现象。针对5800m3高炉炉缸工作不均匀、不容易活跃、存在气隙等问题,经过长期的生产实践,摸索出了适合炉役后期安全生产的措施:(1)优化出铁制度,加强出铁管理;(2)提高炉缸活跃性;(3)炉缸定期压浆和排水;(4)加强原燃料质量管理。目前,5800m3高炉一代炉役铁产量已达到9300 t/m3以上,炉缸温度在受控范围内,炉缸炭砖没有出现新的侵蚀,炉缸工作状态稳定,利用系数达到2.25t/(m3·d)。 相似文献
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近年来,马鞍山钢铁公司在9座300 m~3级高炉上,全面贯彻精料方针,改进高炉操作制度,积极采用先进适用技术,逐步提高装备水平,在建立与推行操作标准化条例等方面做了大量的工作,经过10年的努力,炼铁生产技术取得了较大的进步。1988年与1977年相比,高炉利用系数由1.524 t/(m~3·d)提高到2.213 t/(m~3·d),焦比由655 kg/t降至479 kg/t,9座高炉从1985年起,每年都达到全国特等高炉标准。 相似文献
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研究了不同底吹强度对转炉终点w[C]w[O]积、炉渣w(TFe)、钢铁料消耗的影响关系,通过提高转炉底吹强度、改善熔池搅拌促进碳氧反应平衡、降低转炉终点碳氧积的效果,实现降低过钢钢水总氧、炉渣中w(TFe)、钢铁料目标。结果表明,转炉底吹强度由0.037 m3/(t·min)提高到0.06 m3/(t·min)后,实际生产过程中,转炉终点w(O)由713×10-6降低到456×10-6,转炉终点碳氧积由0.29×10-6下降到0.26×10-6,转炉渣中w(TFe)由27.21%降低到16.58%,钢铁料消耗降低1.78 kg/t。 相似文献