全模拉拔Z形钢丝生产工艺探讨

采用Φ11.0 mm和Φ12.5 mm 82B盘条,通过增加盘条表面磷化膜厚度,改变拉拔工艺和拉丝模定径带长度等方法,生产出抗拉强度不低于1 770 MPa的异型钢丝。对比两种拉拔工艺生产的钢丝性能,探讨出更加适合Z形钢丝的生产工艺,给出各个环节工艺参数,并提出生产中的注意事项。     

PC钢绞线生产过程中的废热利用

PC钢绞线生产中的废热排放主要有拉丝工序、稳定化处理工序和空气压缩工序。钢丝拉拔过程中产生热量的主要原因有变形能量,钢丝与拉丝模摩擦产生热以及拉丝机运转产生的热能。在大气温度为2℃时,直径13.0 mm钢丝在拉拔过程中平均出模温度为127℃,平均进模前温度为56.3℃。拉拔过程中,1台9道次拉丝机每秒释放的热量约为276.38 kJ,稳定化处理过程中,钢绞线冷却时每秒释放的热量约306.03 kJ。分析废热利用存在的问题,介绍吸收式热泵工作原理,提出利用热泵技术将钢绞线行业产生的废热作为另一个行业热源的思路。     

胎圈钢丝拉拔模具的修模质量改进

将需修复的拉丝模切开并测绘,利用Photoshop软件得到Φ4.27,3.50,1.75,1.38mm规格拉丝模的各部分尺寸和角度,发现修复后胎圈钢丝拉拔模具存在定径带不明显、工作锥角度不合理和偏心等问题。研究确定修模原则:定径带长度应根据拉拔材料、模具材料、润滑粉和拉拔工艺并通过试验确定;对应不同的道次压缩率选择工作锥角度。制定完善、系统、操作性强的磨模操作工艺,给出拉拔各道次模具孔型结构参数。采用新的磨模工艺修模后,模具平均吨钢丝损耗由0.16个降为0.09个。     

湿式拉拔对钢帘线单丝抗拉强度的影响

钢帘线单丝湿拉过程中,抗拉强度是钢丝考核的一个重要指标。将Φ1.80 mm钢丝拉拔至Φ0.30 mm,平均道次压缩率分别为13.87%与14.43%时,对应的钢丝抗拉强度平均值分别为3 292 MPa和3 336 MPa。拉拔道次相同,总压缩率和平均道次压缩率相同,前几道次压缩率较大,中间道次压缩率较小时,钢丝抗拉强度平均值为3 381 MPa;前几道次压缩率较小,中间道次压缩率较大时,钢丝抗拉强度平均值为3 347 MPa;前几道次压缩率处于中间时,钢丝抗拉强度平均值为3 369 MPa。采用拉丝模工作锥角分别为9°和11°的拉丝模拉拔后,钢丝抗拉强度平均值分别为3 324 MPa和3 213 MPa,2种拉丝模工作锥角对钢丝的扭转性能影响较小。     

国内外信息

<正>拉丝模入口锥和定径带对拉拔高碳钢丝力学性能的影响拉丝模入口锥和定径带对高碳钢丝拉拔过程中长度方向上的残余应力和力学性能都有影响。拉丝模类型主要有凹面、凸面和圆锥形的3种,定径带有圆柱形和圆锥形2种,经过对长度方向上的应力进行测试,钢丝拉拔过程中表面残余应力的最小值发生在带有圆锥形定径带的凹形拉丝模内。     

低松弛预应力钢绞线生产中锥形断裂问题探讨

针对低松弛预应力钢绞线生产过程中拉拔和捻制时发生锥形断裂的问题,从原材料缺陷以及拉拔工艺两方面进行探讨。结果表明:中心疏松造成线材内部强度低,缩孔在外力的作用下造成应力集中;网状渗碳体和马氏体塑性极差,在拉拔过程中不能随基体同步变形而产生微小横裂纹;原材料内部的夹杂物在拉拔过程中由于应力集中产生裂纹;原材料的表面处理质量不好,磷化膜厚度过薄或者过厚,以及磷化膜与原料表面之间的附着力不够,易形成拉拔缺陷,造成应力集中,都会出现锥形断裂。建议选择软化点与拉丝模温度相匹配的润滑剂,并给出钢丝拉拔速度与钢丝直径、各道次温度的对应关系。生产过程中拉丝模工作锥角度稍小一点,定径带稍短一点都可有效降低锥形断裂发生。     

超高强度镀锌钢丝生产工艺研究

采用中镀后拉工艺生产超高强度镀锌钢丝,拉丝模具为4段式直线孔型,孔型主要参数:工作锥角度6°~8°,工作锥长度13~15 mm,定径带长度1~2 mm;镀后拉拔采用小压缩率多道次拉拔,部分压缩率约14%,中镀后拉拔钢丝的总压缩率达84%。解决了超高强度镀锌钢丝拉拔过程容易刮锌、断丝等质量问题,生产的Φ2.0 mm超高强度镀锌钢丝的性能指标:抗拉强度为2 190~2 380MPa,扭转为26~30次,弯曲为16~18次,锌层面质量≥156g/m2,可满足YB/T 5343—2009要求。     

多丝大直径钢绞线用82B盘条磷化工艺探讨

针对多丝大直径钢绞线用82B盘条在拉拔过程中,随着盘条直径的增加,拉丝粉、拉丝模消耗增加,钢绞线捻制过程中断丝严重等问题,对大直径盘条磷化工艺进行探讨,确定新的磷化处理参数:磷化温度65～75℃;总酸度45～55点;促进剂2～4点;磷化液pH在1.58～1.68;Ni2+质量浓度1～1.5g/L;磷化时间4～6 min。采用新的磷化参数后,钢丝磷化膜面质量增加、致密性增强,拉丝模、拉丝粉消耗以及断丝次数降低,拉拔后钢丝表面质量及各项性能指标满足多丝大直径钢绞线用丝要求;拉拔速度的提高,使钢丝产量大大提高。     

胎圈钢丝电化学镀镍和铜的可行性研究

1　研究与成果1.1　研究目的(1)在 2 .8mm钢丝表面预镀镍,在硫酸盐溶液中镀铜;(2 )选择镀镍和镀铜的最佳工艺参数;(3)评价 2 .8mm钢丝拉拔到 0 .94mm的镀层质量。在研究中,通过试验选择合理的镀镍和镀铜胎圈钢丝生产技术。1.2　原料及工艺技术选用 5 .5mmD6 5盘条,其化学成分见表1。表1　D6 5钢材化学成分w/ %CMnSi Pmax Smax (P +S) max Crmax Nimax Cumax Momax0 .6 5 0 .35 0 .10 0 .0 35 0 .0 35 0 .0 6 0 .2 0 .2 0 .2 0 .0 8　　拉丝机型号为UDZSA—2 5 0 0 ,拉拔速度V =6m/s(最后一道) ,用DECAL6 0 0型润滑剂,拉丝模角2α=…     

提高水箱拉丝机拉拔热镀锌钢丝锌层厚度的试验

中细规格的镀锌钢丝绳所用钢丝一般通过水箱拉丝机拉拔,拉拔过程中降低锌层损失是镀锌钢丝绳生产控制重点。从拉丝工艺与设备的匹配、拉丝模具的型腔设计、不同速度拉拔对锌层的影响等方面进行分组试验,统计后分析认为:水箱拉丝机打滑系数1.02的配模拉拔工艺、较短的定径带长度、400~450 m/min的拉拔速度,能有效减少拉拔中的锌耗,使Φ0.555 mm钢丝锌层面质量在30 g/m~2以上。     

1960 MPa级Φ17.8 mm预应力热镀锌钢绞线研制

介绍1960 MPa级Φ17.8 mm预应力热镀锌钢绞线研制过程.试验选用Φ14.0 mm 90钢盘条,抗拉强度1380 MPa左右、断面收缩率32％以上;采用体积分数18％的盐酸酸洗,去除盘条表面氧化铁皮;经磷化、皂化处理后,烘干表面;盘条拉拔成钢丝时,顺着轧制方向进线拉拔;热镀锌时控制钢丝锌层面质量.给出钢绞线捻制及稳定化处理工艺参数:捻制线速度50 m/min,捻距(258±10)mm,张力为(165±3)kN,感应加热温度370 ～380℃.试验结果表明,研制的预应力热镀锌钢绞线抗拉强度2010～2050 MPa,延伸率5.0％～5.5％,应力松弛率小于2.5％,其他技术指标符合GB/T 33363-2016要求.     

电线电缆用1×7-Φ10.38 mm 1860 MPa级预应力热镀Galfan合金镀层钢绞线研制

以1×7-Φ10.38 mm 1860 MPa级Galfan合金镀层钢绞线为例介绍电线电缆用高强度Galfan合金镀层钢绞线的研制.钢丝采用多道次小压缩率工艺拉拔,平均部分压缩率约17.85％.酸洗采用盐酸常温酸洗,盐酸质量浓度170～230 g/L;助镀剂氯化铵质量浓度100～120 g/L,助镀温度80～90℃;热镀锌温度约465℃,Dv值138.4 mm·m/min,采用从新西兰引进的电磁擦拭技术镀锌,确保锌层面质量不小于340 g/m2.生产的Φ2.0 mm以上规格Galfan合金镀层钢丝具有优良的耐腐蚀性能,使用寿命是普通镀锌产品的2～3倍,锌层面质量350 ～450 g/m2,锌层表面光滑平整、直径均匀,外观光洁度好,可满足客户对各种规格高强度电线电缆用Galfan合金镀层钢绞线的质量要求.     

稳定化生产线牵引轮的改进

新华金属制品股份有限公司的低松弛预应力钢丝生产线是1992年从意大利瑞得利公司全套引进的,设计生产预应力钢丝规格为Φ4.0～9.0 mm.其中牵引轮及夹送轮部分是生产线的拉拔、牵引动力装置,安装在前后2个牵引轮上的各2片可拆卸的牵引环形成"V"型槽,由3组6个上下安装的橡胶轮组成夹送轮部分.     

1×37—32粗直径高强度镀锌钢绞线的研制

介绍1×37—32粗直径高强度镀锌钢绞线生产的技术难点,对比用户和GB/T 3428—2002《架空绞线用镀锌钢丝》对特高强度镀锌钢丝的要求,选取Φ8.0mm SWRH82B盘条生产镀锌钢绞线,并给出试生产工艺流程。采用多道次低部分压缩率的拉拔工艺,镀锌钢丝定尺生产;热镀锌锌温为442～448℃,车速为7.4m/min,浸锌时间为15.28s,浸锌长度为1.885m;捻制预变形器的三辊间距、压弯量选取适当参数,生产出用户满意的粗直径高强度镀锌钢绞线。     

SWRH82B线材拉拔断丝的分析和解决

SWRH82B线材在拉拔时由于拉拔工艺参数不当出现断丝。钢丝中心出现断裂时,通过改变道次压缩率和拉丝模工作锥角,使其合理匹配来解决,保证工作区角度为14°时,压缩率大于20%;工作区角度为12°时,压缩率大于18.5%。当出现钢丝表面横裂时,通过控制拉丝模工作区长度解决,根据钢丝拉拔前后直径和拉丝模工作锥角,计算出工作区最小长度,保证工作区实际长度是最小长度的2倍以上。     

铜包钢丝的优化生产工艺

韩国科技工作者通过实验确定了铜包钢丝拉拔过程中不同工艺参数的影响。通过FEA分析连续拉拔过程中铜包钢丝开始阶段铜层比率变化情况，在压缩率一定的情况下，把直径5mm的铜包钢丝最终拉拔到直径1mm。在试验过程中，为了评估拉拔工艺对镀层比率的影响，拉丝模半角和压缩率也是变化的。     

Φ1.30mm HT胎圈钢丝的开发

根据用户要求,提出Φ1.30mm HT胎圈钢丝原料选用、表面预处理、拉拔、镀铜的技术要求。选取优质Φ5.5 mm 72LX盘条,抗拉强度不小于1 050 MPa,索氏体体积分数不小于85%;盘条预处理采用电解酸洗及涂硼工艺,电解电流(150±30)A;采用13道次拉拔,平均部分压缩率为19.9%,模芯采用YG8硬质合金材料,模具定径带长度约为钢丝直径的20%~40%,拉拔时模盒、卷筒温度应分别控制在30℃和50℃内;回火温度控制在420~440℃;镀铜时,控制ρ(CuSO4.5H2O)为10~16 g/L,ρ(Fe2+)<30 g/L。成品Φ1.30mm HT胎圈钢丝抗拉强度达到2186 MPa,镀层质量0.35 g/kg,与橡胶黏合力达到1120 N,各项指标均满足技术要求。     

国内外信息

<正>超低速拉拔高碳钢丝性能高碳钢丝如琴钢丝、制绳钢丝、预应力混凝土用钢丝、帘线钢丝等都是通过铅浴处理和冷拉拔来生产的。在钢丝连续高速拉拔过程中,钢丝塑性变形和拉拔过程中产生的摩擦热大部分贮存在钢丝内,为了降低钢丝温度,生产过程中采用窄缝式卷筒、水冷拉丝模等冷却方式。日本科技工作者研究了不同     

德国高速拉丝模之研究

德国ＨＥＲＫＥＬ公司生产的高速拉丝模具在高速拉拔粗规格、高强度预应力钢丝中表现出较长的使用寿命。用ＣＤＴ－２００拉丝模孔型微机检测仪对其剖析结果表明，该模具完全遵循＂直线型拉丝模＂孔型设计理论。     

钢丝拉拔中缩径跑号原因分析

1钢丝拉拔中缩径和跑号的概念 缩径、跑号作为一种现象在中高碳钢丝拉拔过程中时有发生,尤其是生产大压缩率、高强度钢丝时更加突出.缩径是指拉拔后的钢丝实际直径小于拉丝模具定径带处内径的情况,不包括模具实际直径测量不准或者误用小直径拉丝模造成的钢丝直径偏细现象;跑号指钢丝在拉拔过程中钢丝直径随着拉丝模的磨损而增大,并且这种磨损增大的速度极大地超过了正常情况下的磨损速度.