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大同第二发电厂1~6号锅炉是东方锅炉厂生产的超高压带一次中间再热的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉,其中1,2号锅炉为DG-670/140-5型,3~6号锅炉为DG-670/140-8型,于1984—1988年先后投产。3~6号锅炉在运行5~6年后,再热蒸汽热段对空排汽管在靠近再热蒸汽热段入口处先后出现焊口泄漏。泄漏位置在1处的焊口,距离再热蒸汽热段约600mm。而1,2号锅炉再热蒸汽热段排汽管在该处未出现泄漏。3~6号锅炉再热蒸汽热段对空排汽管如图1所示,1,2号锅炉再热蒸汽热段对空排汽管如图2所示。图13~6号炉再热蒸汽热段对空排汽管布置图21,2号炉再热蒸汽热段… 相似文献
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《华北电力技术》1978,(Z1)
前言天津大港电厂~#1、~#2发电机组是我国从意大利进口的32.5万千瓦中间再热式机组。锅炉过热蒸汽流量1050吨/小时,再热蒸汽流量856.5吨/小时,再热器进口蒸汽温度325℃,压力36.1公斤/厘米~2,再热器出口蒸汽温度540℃,压力34.7公斤/厘米~2。再热器高温段是由φ57×4.5~5.7毫米的12CrMo910低合金钢和φ57×3.6毫米的A213TP304H不锈钢(含C0.04~0.10%,Cr18~20%,Ni8.0~11.0%)组成,再热器蛇形管共100排。~#1炉再热器安装完毕进行整体水压试验时发现再热器不锈钢管部分多处泄漏,为检查~#2炉再热器质量情况,对~#2炉再热器进行了单排水压试验,结果也发现5处泄漏。在 相似文献
3.
在我国目前运行的200MW锅炉的高温再热器都为悬吊式再热器,由于锅炉设计和制造原因造成高温再热器顶棚梳形弯板处结构不和理,常使高温再热器管在顶棚梳形弯板内产生裂纹泄漏,由于裂纹位置非常隐蔽,在大修和小修中采取常规是无法检查的,发现高温再热器管顶棚梳形弯板内的裂纹是锅炉“四管”防磨防爆工作中的难点。在本文中根据对盘县发电厂^#1炉高温再热器顶棚梳形弯板处裂纹原因分析,提出了高温再热器顶棚梳形弯板结构改造的方法,并在盘县发电厂^#1炉上得到了成功运用的运用,有效地避免了裂纹的产生。该改造方法对国内同类锅炉具有借鉴作用。 相似文献
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大同第二发电厂1~6号锅炉是东方锅炉厂生产的超高压带一次中间再热的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉,其中1,2号锅炉为DG-670/140-5型,3~6号锅炉为DG-670/140-8型,于1984-1988年先后投产.3~6号锅炉在运行5~6年后,再热蒸汽热段对空排汽管在靠近再热蒸汽热段入口处先后出现焊口泄漏.泄漏位置在1处的焊口,距离再热蒸汽热段约600mm.而1,2号锅炉再热蒸汽热段排汽管在该处未出现泄漏.…… 相似文献
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秦岭电厂二期1、2号炉是东方锅炉厂的DG670/140—4型中间再热式锅炉,其后屏过热器高温过热器和高温再热器管排均是钢研102(即12Cr2MoWVTiB)钢管,在现场进行组装焊接。1980年7~8月,对一号炉高温再热器进行组装焊接过程中发现四只焊口严重裂纹,裂纹长约∏D/4~∏D/2,沿壁厚方向裂透。为此对已焊的562个焊口全 相似文献
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对湛江发电厂3号300MW机组锅炉低温再热器至高温再热器导汽管产生的裂纹进行了宏观形貌分析,在体视显微镜下分析,弯头组织和裂纹的微观检验分析,指出了产生裂纹的主要原因,提出解决问题的对策。 相似文献
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介绍了B&W B-1025/18.44-M锅炉高温再热器炉前侧管子的选材、高温再热器管屏的固定结构和高温再热器出口管的支撑情况,分析了该炉型高温再热器部件多次泄漏案例的原因,提出改进方法,对高温再热器部件实施技术改造后,消除了锅炉泄漏隐患. 相似文献
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马头电厂7号炉高温对流过热器、高温再热器和屏式过热器大量使用了φ42×5mm钢102管.在1983年、1986年及1987年高过、高再出入口联箱管座12Cr1MoV与钢102氩弧焊对接焊缝中,钢102侧由焊缝边缘沿周向焊趾处发生断裂.金相分析认为系再热裂纹应力作用发展所致见图1. 相似文献
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沙角A电厂5号锅炉再热器管泄漏原因分析及处理 总被引:1,自引:0,他引:1
针对沙角A电厂5号炉在每次机组大、小修后进行水压试验期间,末叛再热器管和屏式再热器管在与顶棚密封板的焊接焊缝处都会发生泄漏的问题,经多年的运行观察及对泄漏管子进行分析,认为顶棚密封的刚性结构、再热器管子材料金属机械性能相对较差,再热器管子与顶棚密封的焊接质量较差等是造成再热器管发生泄漏的主要原因,在该炉大修期间采用改装定位密封板、加装套管、更换再热嚣管材等相应措施对再热器顶棚密封结构进行了相应改造。改造后未出现泄漏情况,达到了预期的目的。 相似文献
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我厂9号炉喷水减温器后的再热器热段曾经发生泄漏。通过对减温水汽化时间及汽化长度的验算,找出了金属材料产生疲劳裂纹的原因,对9号炉再热器减温器喷嘴进行了改进,效果良好。 相似文献
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为使早期国产的1025t/h直流炉适应机组调峰要求以及摆脱长期存在的“四管泄漏”问题,上海石洞口电厂分别于1997年和1999年改造4、3号炉高温再热器(图1)。 相似文献
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从蒸汽压力、重力、振动和凝结水的热作用等 ,对管子应力疲劳影响的角度 ,分析了高温再热器向空排汽管座和大小接头产生裂纹和泄漏的原因 ,并在此基础上 ,提出了解决向空排汽管管座和大小接头产生裂纹问题的方案。 相似文献
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DG1025锅炉高温再热器高温腐蚀原因分析与防止措施 总被引:2,自引:6,他引:2
三门峡华阳发电有限责任公司2号炉高温再热器,材料为12Cr2MoWVTiB钢,在使用过程中再热器管表面发生腐蚀,采用化学分析、机械性能试验、金相分析和电子探针微区成分分析等试验手段对失效原因进行了分析,结果表明,管子材质合格,管子外表面存在较明显的结垢现象,外壁结垢中除铁的氧化物外,其余主要成分为各种硫酸盐,垢下的金属金相组织存在沿晶腐蚀裂纹,沿晶腐蚀产物中存在S元素,导致该再热器管腐蚀的类型为高温硫腐蚀。该文分析了发生高温硫腐蚀的机理和原因,并提出了防止对策。 相似文献
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我厂9号炉喷水减温器后的再热器热段曾经发生泄漏、通过对减温水汽化时间及汽化长度的验算,找出了金属材料产生疲劳裂纹的原因,对9号炉再热器减温器喷嘴进行了改进,效果良好。 相似文献
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HG—2008/186—M型锅炉再热器爆管原因及对策 总被引:1,自引:0,他引:1
1再热器爆管情况平圩电厂2台600MW机组自投产以来,多次发生再热器爆管,爆管情况统计见表1、表2。爆管部位集中在右侧10排之内,标高50~65m,经检查为长期超温爆管,金属组织球化(为4-5级)及高温腐蚀严重,抽样检查外壁氧化皮厚度0.43~2.14mm,高温使得管材的机械性能下降,产生蠕变及裂纹。下面从炉内烟气和管屏内蒸汽流动过程及金相三个方面对超温进行分析。2再热器爆管原因分析2.1炉内烟气流动产生左右两侧烟温汽温偏差该炉炉膛宽18542mm,深16432mm,宽深比为1.128:1。燃烧… 相似文献
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通过对合山电厂6号炉过热蒸汽出口导汽管露天布置的90°弯头裂纹产生的原因进行分析,提出了具体的预防措施,以便防止同类事故的发生. 相似文献
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