油气分采器

油气分采在现场的应用是通过管柱结构的设计达到的,分采器是由上接头、下接头、中心管(1 1/2")、外管(2 1/2")组成的。最大外径φ90毫米,长度9.24米(图1)。     

水龙带反锥套接头

玉门石油管理局勘探指挥部革新成功一种水龙带反锥套接头:用于水龙带端部的端接头(图1)和用于连接两节水龙带的中间接头(图2)。 与通常使用的接头比较,反锥套接头具有五个特点:1.卡瓦锥面的装配方向相反;2.利用卡瓦背锥面和锥套的结合缝隙夹紧钢丝,同时使卡瓦抱紧水龙带;3.芯管和卡瓦长度较     

日本5(1/2)接头解剖分析

日本5(1/2)”接头解剖分析:日本5(1/2)”公扣接头外貌如图1所示,剖开分析取样如示意图2所示,(母扣来样只有一小块,所以没有进行整体拍照)     

海上油田Y接头偏心打捞技术探索与实践

目前海上油田有很大一部分生产井采用Y管分采管柱进行开采,Y接头是此类生产管柱承载电泵机组、连接上下管柱必不可少的配件。其外径较大、鱼顶双偏心、侧面挂机组,如落井打捞难度也相应较大。由于该工具本体脱扣情况发生概率低,目前尚无相关打捞经验可参考借鉴。本文通过分析渤海BZ35-2油田B井在Y接头本体脱扣、管柱下部遇卡、鱼顶管内堵塞等复杂情况下的打捞案例,总结出一套适用于海上Y接头脱扣的偏心打捞技术经验,为今后打捞Y接头等偏心工具提供了参考依据。     

抽油杆专题(一)

专利申请号 :992 1885 5　　授权公告号 :2 390 0 0 5一种抽油杆　　本实用新型是双层空心抽油杆 ,由空心内杆外套空心外管 ,空心外管通过内接头与外接头螺纹和密封光面组合连接、而空心内管通过定位接头、定位接管与外接头螺纹和密封光面组合连接 ,从而形成双层空心抽油杆。该     

套管接头泄漏和滑脱机理探讨

在深井、超深井、大位移井和水平井中,套管接头泄漏和滑脱特性是国内外油气井管柱力学研究的永恒主题。通过调研国内外大量文献资料,探讨了套管螺纹泄漏机理、螺纹滑脱机理研究的思路和研究方向——除实物试验外,有限元法是可行的简便方法之一。运用有限元法,对套管偏梯形螺纹接头和圆形螺纹接头进行了研究,得出了偏梯形螺纹接头在牙侧角为3°、5°和10°时,滑脱载荷随加载过程的变化曲线;圆形螺纹接头在锥度为1/14、1/16和1/17时,滑脱载荷随加载过程的变化曲线。其研究结果,在深井、超深井和复杂井套管柱设计中,为套管接头螺纹的选择提供了理论数据。     

国产3″×250公斤/厘米~2硫化接头水龙带(ZT—1)试制成功使用效果良好

全文分设计计算、结构原理、试验结果及经济分析等几部分介绍资中钻采工艺研究所与宜昌中南橡胶厂等单位合作研制的3~〃× 250公斤/厘米~2硫化接头水龙带(ZT—1)制品,这种制品已获得良好的使用和经济效果。     

弯曲载荷下隔水管特殊螺纹接头参数与应力关系研究

针对海洋环境中隔水管存在较大弯曲载荷的情况,采用有限元软件ANSYS对隔水管最易失效的特殊螺纹接头建立了三维接触有限元模型,得到了在弯曲载荷作用下螺纹接头的应力分布。结果表明:最大应力出现在接头本体拉伸侧的第1圈或最后1圈螺纹的根部;接头本体拉伸侧与压缩侧的螺纹根部应力分别与环向角近似成1/2个正弦波函数关系。在此基础上进一步分析了壁厚、螺高、螺距、螺纹圈数和锥度等参数对螺纹处最大等效应力的影响,为隔水管特殊螺纹接头的设计与优化提供了理论依据。     

换热管-管板焊接接头的焊接工艺评定

基于换热管-管板接头的焊接实例介绍了在实际应用NB/T 47014—2011《承压设备焊接工艺评定》与ASME BPVC Section IX—2019《Welding,Brazing,and Fusing Qualifications》中存在的问题。通过对比这2个标准的评定规则分析其合理性,认为NB/T 47014—2011没有必要通过正文评定来保证焊接接头的性能, ASME BPVC Section IX—2019评定规则中有一些规定更能保证焊接接头的性能。     

一种小尺寸套管完井用Y型接头优化设计

渤海油田正在积极开展小尺寸套管井开发,配套的完井Y型分采管柱目前已经完成研究,包括Y型接头、工作筒、堵塞器单流阀,Y接头为了满足大通径生产管柱的要求,上下端扣型均采用油管扣,配套的电泵机组和旁通管分别位于Y型接头下端两侧。本文详细阐述Y型接头的外径尺寸设计、旁通管与电泵机组尺寸匹配,经过理论计算和现场试验测试验证,Y接头下井是否顺利取决于Y接头和套管之间的间隙,旁通管尺寸的选择取决于电泵机组最大外径,同时管柱组合还要考虑钢丝作业时开关工具的通过性。     

川南页岩气套管变形井分簇射孔管串 泵送工艺分析

川南地区的页岩气水平井的套管变形严重,影响分簇射孔管串的泵送作业时效和安全,成为制约页岩气高效开发的“卡脖子”因素。针对短期内无法完全消除套管变形的现状,分析套管变形后的主要形态与尺寸,介绍了利用CCL信号曲线与井口电缆张力变化快速判别套管变形井中泵送遇阻、遇卡的方法。对比研究了常规分簇射孔管串与小外径分簇射孔管串在不同井斜角的水平井段内的泵送参数匹配关系,当小外径分簇射孔管串的桥塞直径为ø85～88 mm、泵送设计排量为3.0～3.2 m³/min、泵送设计速度为2 500～3 000 m/h时,可有效确保变形139.7 mm(51/2英寸)套管内泵送作业的安全性及时效性。     

水力除焦胶管的结构改革

<正> 除焦胶管是水力除焦(特别是无井架除焦)的关键设备。根据多年来使用经验,除焦胶管的报废主要有五个方面的原因: 1、串水鼓包;2、蕊管刺破内胶;3、接头根部脱胶;4、老化疲劳;5、扭伤、拉伤。这其中,前三方面原因主要是由于接头结构造成的。旧式接头串水鼓包破裂是由于垫圈与压紧环“相碰”,使端头胶压紧力不足;或者由于丝扣摩擦阻力大,上紧极其费     

介绍三种压力表专用接头

一、FZ-Ⅰ型防震减冲压力表接头1.结构该压力表接头由接介质头、上水(或油)嘴及密封头、上密封套、整体护罩、螺旋减振管、缓冲胶垫组、压盖、下密封套、下水(或油)嘴及密封头、接压力表头等10部分组成(见图1)。水嘴及密封头由不锈钢制成,其作用是:①控制通过介质量;②使接介质头与螺旋减振管保持密封连接。缓冲胶垫组的作用是保护螺旋减振管腔内不进灰尘、水等杂物,避免腐蚀并起到对压力表头的扶正作用。     

射孔管柱断裂失效分析及其控制措施

针对XX9超深井射孔时管柱从射孔枪母接头断裂掉井、XX1超深井射孔测试联作时管柱从封隔器下变扣接头断裂掉井、X209H47-8页岩气井分簇射孔管柱从选发母接头断裂掉井这3次事件,对失效接头进行了化学成分分析、硬度测试、冲击测试、金相测试、扫描电镜分析、扫描电镜-X射线能谱分析.在理化检验分析的基础上,结合射孔设计、射孔器材加工质量、井筒条件、射孔冲击载荷模拟结果等对这3起事件进行了剖析和探讨,提出以上异常现象的诱发因素及可能存在的原因.针对射孔管柱断裂失效原因,提出增大设计安全系数、提高射孔用材料检测标准、优化射孔工艺及射孔管柱配置等控制措施以提高类似井射孔作业可靠性.     

X65/2205耐蚀合金内衬管焊接工艺开发及焊接接头耐蚀性研究

根据X65/2205耐蚀合金内衬管焊接特点,开发了一种钨极氩弧焊焊接工艺。对内衬管焊接接头进行了显微组织分析、点蚀试验,抗H2S应力腐蚀开裂试验(SSCC)分析。结果表明:焊接接头HAZ的显微组织靠母材一侧为粗大的奥氏体晶粒,靠焊缝一侧为奥氏体基体上分布着铁素体;根部焊缝的显微组织为奥氏体基体上分布着铁素体。经过72h的点蚀试验后,对根部焊缝而言,钨极氩弧焊背部免充气保护焊接工艺得到的根部焊缝的耐腐蚀性与相邻的根部母材相当。经过720 h SSCC试验后,焊接接头均未发生开裂。     

循环油浆蒸汽发生器管束泄漏原因及修复

分析得出引起循环油浆蒸汽发生器管束泄漏的原因是 :换热管与管板胀接质量不良 ;蒸气发生器运行中产生振动 ;存在应力腐蚀和间隙腐蚀等都会造成换热管与管板连接部位的管接头和管板表面产生裂纹而泄漏。制定的修复工艺关键是 :彻底清除管接头及管板的裂纹和表面油污 ;计算确定并控制管板焊前预热温度为 2 0 0℃ ;选择从外向内 ,分区跳焊的焊接顺序 ,控制焊接工艺参数 ,减小焊接应力和变形 ;选择E4 30 3酸性电焊条 ,焊后整体锤击焊接接头 1遍 ,确保焊接接头质量     

套管管端直线度测量方法探讨

对套管管端直线度测量方法进行了调查研究,认为目前测量套管管端直线度的直尺太重,测量方法不正确,实际测量结果是管端局部直线度,并非管端直线度。采用马鞍规测量管端直线度时,马鞍规支点位置的管体几何形状对测量精度有一定影响。通过对一批直连型套管接头偏心原因进行分析,认为套管接头偏心原因是管端弯曲所致,管端弯曲的原因是工厂管端直线度测量方法不正确,在加工螺纹接头之前未能发现管端弯曲。建议采用足够轻的直尺测量管端直线度,保证直尺至少有0.3m(1英尺)与管端弯曲范围以外的管子表面接触。     

双管板换热器液压胀接接头性能分析

为了研究换热管胀接后接头的密封性能和连接性能,以φ25 mm×2 mm的2块管板7孔模型为对象,在2块管板均为液压强度胀接的条件下,应用ANSYS软件建立了有限元模型,研究了管板间距和初始间隙对双管板换热器胀接接头平均残余接触应力和拉脱力的影响。分析结果表明:管板间距L对胀接接头的性能影响不大,由于换热管不同位置刚度不同,2块管板胀接接头的平均残余接触应力存在差异;胀接压力较低时,初始间隙对开管孔槽的强度胀接影响较大,呈线性减小;胀接压力较高时,由于"剐蹭"的影响,这种趋势不明显。所得结论可为双管板换热器的设计制造提供参考。     

压紧力自调式柱塞盘根装置

<正> 我国由美国BJ公司引进的122-T型压裂车的佩斯梅克Ⅱ型泵,是高冲数三柱塞单作用泵,其柱塞盘根装置采用了压紧力自调式的结构。该泵所配备的柱塞规格有3(1/2)″、4″及4(1/2)″三种,冲程长度为101.06毫米,当柴油机转速为2300转/分且用Ⅵ挡时,冲数高达800冲/分,用3(1/2)″拉塞时,最高工作压力为949公斤/厘米~2(15000磅/英寸~2)。长庆油田地层渗透率低,油层变化大,大部分油层破裂压力须在450～500公斤/厘米~2,有时甚至须达600公斤/厘米~2,因此在压裂时,泵的冲数得在250～300冲/分,压力得在450～600公斤/厘米~2,而双泵最大排量须为1.6米~3/分(3(1/2)″柱塞)、2.12米~3/分(4″柱塞)或2.6米~3/分(4(1/2)″柱塞)。     

管壳式换热器的故障及其处理措施

换热器出故障,不外乎是工艺问题或机械问题。然而其热工性能取决于换热器的结构,机械功能又决定于热工状况对结构的影响,因此无法将机械损坏与性能不佳这两者孤立地加以处理。最常碰到的问题是:①达不到要求;②泄漏。如果是前者,则说明其性能不良,当然这也有难以弄清楚的工艺问题所带来的影响。性能恶化一般是由管子表面积垢引起的,传热能力的下降可能是因程间内漏之故。例如,管箱分程隔板和管板被浸蚀而产生的内漏(见图1)和管板变形过度而引起法兰接头的内漏(见图2)。但这