磨粉机齿辊等离子弧表面淬火硬化技术研究

针对磨粉机齿辊工作过程中长期存在的磨损问题,应用等离子弧束对辊齿表面进行淬火处理,增强辊齿耐磨性,以提高制粉效率.对磨辊表面的硬化层深度、表面硬度以及沿硬化层深度方向显微硬度分布状况的影响规律进行了研究,并对其组织变化进行了理论分析.磨辊齿经等离子弧表面淬火后硬化层的厚度约为0.3 mm,硬度值可达到850 HV.     

磨辊辊齿等离子弧多元共渗研究

运用高能等离子弧束在常压下快速扫描均匀涂覆镍铬合金渗剂的磨辊辊齿表面,可对辊齿进行多元共渗和自激冷淬火复合强化处理,合金元素扩渗层达40μm,整个硬化层深度为200～270μm,合金化层硬度约为729.5HV,淬硬层硬度为815.2HV。通过硬度测定和组织分析,辊齿表层硬度提高约50%,硬度梯度分布合理,且齿有较好的韧性,可有效提高辊齿的耐磨性,延长辊齿使用寿命。     

磨粉机齿辊等离子弧表面淬火硬化技术研究

针对磨粉机齿辊工作过程中长期存在的磨损问题,应用等离子弧束对辊齿表面进行淬火处理,增强辊齿耐磨性,以提高制粉效率。对磨辊表面的硬化层深度、表面硬度以及沿硬化层深度方向显微硬度分布状况的影响规律进行了研究,并对其组织变化进行了理论分析。磨辊齿经等离子弧表面淬火后硬化层的厚度约为0．3mm．齿槽受影响较小．硬度基本不变。不影响磨辊的重复拉丝：辊齿表面淬火硬化层的硬度分布不均匀,硬化层的显微硬度的变化趋势是先升高后降低,最高硬度在次表层,硬度值可达到850HV。     

平辊轧制扁丝宽展的数学模拟与试验研究

介绍平辊轧制工艺生产扁丝的优点。利用Pro/E软件建立三维模型,应用Deform-3D软件建立盘条单道次轧制的有限元模型,模拟在不同压下率的扁丝宽展,并通过试验进行验证。研究结果表明:在压下率小于62.5%时,有限元模拟得到的宽展规律与实际及理论基本相符;用数学方法拟合的试验轧制扁丝宽展公式相关系数为98.1%,用数学方法拟合的有限元模拟轧制扁丝宽展公式相关系数为97.04%;有限元模拟的轧后宽展与实际测量的宽展二者误差在5.0%以内,在一定变形范围内(压下率<62.5%),扁丝宽展与压下率成线性关系。     

连轧生产不锈钢扁丝

通过对Φ2.51 mm 201不锈钢丝轧制为0.30 mm×6.00 mm扁丝的实验,介绍平辊连续轧制大宽厚比扁钢丝的工艺、组织及性能。经过轧制,原材料的晶粒被拉长和显著细化,显微硬度提高,抗拉强度为1 840 MPa。对连轧第一道次的公式进行分析,并对各公式的适用性进行讨论。     

国产高速轧机轧辊裂崩缺损原因初探

国产金属针布高速轧机投产后1年,轧制坯条61吨,损坏轧辊84片,其中硬质合金轧辊61片。文章分析了轧辊损坏的原因指出,原设计侧轧辊轴承采用非标准滚柱轴承及上下轧辊轴承精度不够,易磨损;轧制工艺不当,规格圆丝退火硬度高,维修保养欠佳是轧辊损坏频繁的主要原因。改进后,1年轧制坯条124吨,只消耗21片硬质合金轧辊,节约轧辊费用7.2万元。     

金属针布轧辊的探讨

金属针布的成型扁丝在我厂系用60钢经球化退火后的圆丝通过三道轧制而成。国内多数针布厂系采用球化扁丝经数道轧制而成成型扁丝。但不论取何种方式,都存在着轧辊经常出现爆裂、剥落(图1),或早期磨损     

梳理机齿条扭曲坯片的返修

为了使梳理机用齿条坯片达到工艺要求,精压后的坯片一般采用成型压辊或光面压辊冷轧。因来料硬度高、光压孔型与精压孔型不对、轧制余量大,则坯片扭曲严重。扭曲坯片冲齿时排料不良,容易拉伤齿尖。因此,一般规定光压后坯片在一米内扭曲度不超过90°,否则予以报废。梳理机用齿条扭曲坯片的返修可以节约原材料,降低生产成本。     

异形筘筘齿气相沉积高纯度Cr的研究及探讨

介绍了国内外钢筘发展的现状,分析了异形筘筘齿磨损的原因,探讨了用气相沉积法将高纯度Cr沉积到不锈钢异形筘筘齿表面的可行性,并测试了处理后筘齿的表面硬度,指出,其硬度可达2 000 HV～2 200 HV,虽不及国外先进的3 000 HV,但远高于目前国产筘的硬度指标--700 HV～800 HV.     

瑞士格拉夫公司金属针布制造技术与设备

瑞士格拉夫(Graf)公司是世界著名的针布制造公司。生产金属针布、弹性针布、梳棉机部件等。本文介绍了该公司的钢丝拔制工艺、拔丝设备、模具制作与修磨;钢丝退火工艺、退火设备;金属针布制造加工,包括坯条轧制、成型坯条退火、金属针布冲齿与淬火;质量检验仪器设备与人员、成品出厂检验等。此外,对该公司的概况也作了介绍。     

82B线材拉拔断裂笔尖状形貌成因分析

82B线材拉拔过程中出现笔尖状断裂。显微分析表明,82B线材心部出现马氏体与网状渗碳体,马氏体尺寸为18.588μm×13.887μm,显微硬度HV达650。采用碱性苦味酸钠热蚀后,横截面存在的微孔呈网络状。预防措施:严格控制钢水过热度在20~35℃,单向电磁搅拌及结晶器低幅高频振动;控制开轧温度为980~1 050℃,终轧温度为940~960℃,吐丝温度为860~880℃;斯太尔摩冷却线上风机开启16台,100%风量;为预防加热时产生脱碳,控制炉内气氛为还原性气氛。     

索道钢丝绳外层丝白亮腐蚀层形成及分析

采用SEM、X射线衍射(XRD)和显微硬度计研究和分析索道钢丝绳外层断丝表面白亮腐蚀层的硬度、结构和形成原因,白亮腐蚀层内的显微硬度最高达882 HV,结果表明:表层区域内的纳米索氏体-马氏体的形成是由于钢丝绳外层丝在承受弯曲交变载荷和摩擦力过程中严重塑性变形和冷加工诱发相变而导致的,这也是造成基体加工硬化区与纳米索氏体-马氏体区之间存在显微硬度差异的原因。     

平辊轧制扁钢丝的研究

介绍扁钢丝的生产方式以及平辊轧制扁钢丝工艺,并对扁钢丝轧制过程进行理论研究,结果表明:变形量较小时,M.Kazeminezhad宽展公式计算结果最接近实际测量数据,变形量较大时,宽展随压下量的增加变化较小,计算值与实际值的偏离程度越来越大;小变形时通过有效应变场模拟及硬度测定,证实扁钢丝横截面上存在宏观剪切带,但当压下量较大时,扁钢丝横截面硬度变化不大,变形逐渐达到均匀;轧制过程中,轧制力、接触压力及残余应力的大小和分布均与轧辊的压下量有关,受变形均匀性的影响。指出研究中存在的问题,对今后的研究方向提出建议。     

涡卷簧用扁钢丝轧制开裂原因分析

涡卷簧用65Mn扁钢丝轧制过程中开裂。对开裂扁钢丝成品进行金相检验、扫描电镜及能谱分析。结果表明:扁钢丝心部组织为索氏体和少量珠光体及半网状、小块状的铁素体,在裂纹附近存在C、Mn富集。开裂的原因是盘条表面增碳,使扁钢丝表面层形成大量条带状分布的大块状碳化物。拉拔变形过程中块状碳化物处易形成微裂纹,进而在轧制压扁阶段,微裂纹扩展、合并形成宏观裂纹。连铸中间包浇注后期,液面波动造成的间隙性保护渣卷入铸坯是形成盘条表面局部增碳的重要原因。     

高碳镀锌文胸扁丝生产

高碳镀锌文胸扁丝用以部分取代不锈钢制品制作文胸钢圈。分别采用先镀锌后轧制和先轧制后镀锌2种工艺生产高碳镀锌文胸扁丝。第1种工艺采用循环水冷却,道次压缩率20%左右,钢丝抗拉强度1 800 MPa左右,产品外边缘出现崩锌;第2种工艺采用质量分数为10%左右的乳化液进行润滑,表面清洗后采用垂直出线方式镀锌,钢丝抗拉强度1 800~1 950 MPa,锌层与钢丝结合牢固,通过对收线设备进行改造,异型钢丝的收线盘重提高到300 kg以上。     

金属针布钢丝球化退火的质量控制

对金属针布生产与使用特点进行分析 ,认为最佳的钢丝球化退火工艺是金属针布尺寸精度、基体组织、最终淬火质量的保证。对于 5 7B针布钢丝 ,采用低于Ac12 0～ 4 0℃的球化退火温度可使球化级数达到 3～ 3.5级 ,硬度达到 170～ 190HV ,满足高速轧制要求。金属针布钢丝球化退火质量的控制与管理 ,对金属针布稳定化生产和产品质量的一致性起重要的作用。     

电接触加热在扁弹簧钢丝生产中的应用

传统的扁钢丝 ,特别是宽厚比大于 5的扁钢丝生产工艺复杂 ,能耗高 ,生产周期长 ,且大多需要多次的退火热处理 ,在没有保护气氛的条件下很容易脱碳。采用电接触加热的方法 ,将钢丝加热到轧制温度 ,一次粗轧成型 ,很好地解决了传统生产工艺上存在的问题。可提高成材率 3% ,降低能耗 2 5 %～ 40 %     

滑轮绳槽直径与钢丝绳直径匹配关系的探讨

钢丝绳能否顺利工作并达到正常使用寿命 ,与滑轮绳槽直径有很大关系。绳槽、钢丝绳磨损后 ,实际测得的绳槽直径与钢丝绳直径的实际差值 ,若小于绳槽直径与钢丝绳直径间的最大极限差值且大于最小极限差值 ,则确定钢丝绳能正常工作 ;如果实际差值大于最大极限差值或小于最小极限差值 ,可确定钢丝绳不能正常工作。钢丝绳公称直径单位应统一 ,以免影响钢丝绳正常工作和使用寿命。