腈氯纶/棉混纺纱的结构对其力学性能的影响

测试3种捻系数、6种混纺比18个品种的腈氯纶/棉混纺纱的断裂强力和断裂伸长率,研究该混纺纱的混纺比和捻系数对其力学性能的影响。结果表明：随着腈氯纶含量的增加,混纺纱强力先降低后增加,存在强力最小的混纺比;小于强力最小混纺比时,混纺纱断裂伸长率较小且变化不大,反之,随腈氯纶纤维含量增加而急剧增大;小于强力最小混纺比时,混纺纱断裂强力随捻系数的增加而增大,反之,随捻系数的增加而减小;相同混纺比条件下,随捻系数增大,混纺纱断裂伸长率减小。     

弦截法计算捻制系数详解

基于现有资料弦截法解一元四次方程求捻制系数过程理解困难,详细解释其理论过程,并通过对已知资料给出的捻制系数计算方法的再研究,确定了适合钢丝绳(股)结构参数设计的捻制系数的单点弦截法的理论依据,并举出实例加以说明。     

捻制系数快速求解与组股钢丝直径估算

研究钢丝绳捻制中捻距倍数k与捻制系数m的关系,当k和同层等直径股(钢丝)根数n确定时,m满足确定的一元四次方程。采用换元法,视m和n为定值,k满足一元二次方程,给出k的解析表达式。以n=17求k=8.500时的mk为例,介绍用Excel表计算m的方法,给出数据计算结果。研究m和k的分布特征,通过数字拟合,得出m拟合值与k值简洁的关系式,该关系式计算结果和精确求解结果误差很小,可用于快速求解。提供组股外层钢丝直径估算表用于钢丝绳工艺设计。     

不同温度条件下烟丝—发烟剂体系热物性研究

采用瞬态平面热源法对加热非燃烧烟草制品的烟丝-发烟剂(丙三醇与丙二醇质量比51)体系的热物性进行研究,分析含水率和发烟剂含量对再造烟叶丝和烤烟丝热物性的影响。结果表明,随温度(22~75℃)的升高,烟草物料导热系数增大[再造烟叶丝0.06~0.12 W/(m·K)、烤烟丝0.06~0.16 W/(m·K)],热扩散系数减小(再造烟叶丝0.33~0.05mm2/s、烤烟丝0.40~0.09mm2/s),体积热容增大[再造烟叶丝0.17~2.70 MJ/(m3·K)、烤烟丝0.15~1.45 MJ/(m3·K)];随含水率(湿基含水率0%~13%)的增大,烟草物料导热系数增大、热扩散系数减小、体积热容增大;随发烟剂含量(0%~25%)的增大,烟草物料导热系数呈增大趋势,但变化很小[再造烟叶丝增大0.005 W/(m·K),烤烟丝增大0.006 W/(m·K)],热扩散系数减小(再造烟叶丝减小0.069mm~2/s,烤烟丝减小0.069 mm2/s),体积热容增大[再造烟叶丝增大0.106 MJ/(m3·K),烤烟丝增大0.138 MJ/(m3·K)]。     

木棉与棉混纺转杯纱捻度及强伸性能测试分析

为了了解木棉与棉混纺转杯纱的捻度变化情况及强伸性能与捻度的关系，对木棉／棉50／50 36．5tex混纺转杯纱捻度随时间的变化情况、强力、断裂伸长率随捻度的变化情况进行了测试分析。结果表明，木棉棉混纺转杯纱具有退捻现象，捻度随放置时间增长而变小；强力随捻系数的增大而先增大后降低，捻系数为480时强力达到最大；断裂伸长率随捻度增大而不断增大。     

捻系数比对精纺山羊绒针织物扭斜的影响

以20.83 tex和14.70 tex山羊绒单纱为试验材料,确定5个不同的捻系数比,羊绒单纱分别反向加捻成20.83 tex×2和14.70 tex×3的纱线,在横机上编织纬平针织物,分析捻系数比对扭斜角的影响.试验结果分析表明,捻度是影响扭斜的主要因素,二者呈显著的线性关系,扭斜角随捻系数比的增大而减小,20.83 tex×2织物捻系数比为0.787时,织物的扭斜角为0°;14.70 tex×3织物的捻系数比为0.734时,织物的扭斜角为0°.     

细纱捻系数与纱线强力的相关性分析

为探索不同品种纱线捻系数与强力的关系,对以棉、粘胶、腈纶和涤纶为原料的纱线进行了试验,得出捻系数.强力曲线、回归方程及临界捻系数.经分析表明:不同品种的短纤纱有不同的临界捻系数;相同特数棉纱的临界捻系数大于化纤纱的临界捻系数;线密度较大的短纤纱,其临界捻系数较大;对于20 tex以上的短纤纱,临界捻系数大于国标推荐的捻系数.根据试验结果提出了实际生产中捻系数调节的方法.     

木棉/棉混纺转杯纱性能的测试分析

木棉／棉混纺纱线已经成为目前国内研究开发的新热点，转杯纱已经形成批量生产能力。在已有的条干、强伸性能研究基础上，测试分析了木棉／棉混纺转杯纱退捻现象及捻度变化与拉伸力学性能的关系，发现木棉／棉混纺纱的捻度随放置时间增长而变小，纱线的拉伸强力随捻系数增大，先增大而后降低，纱线捻系数480时拉伸强度达到最大；纱线断裂伸长率随捻度增大不断增大。     

捻比对横机织物线圈歪斜的影响

以毛、腈(30/70)Z捻单纱双合股反向加捻成股线为原料,在横杌上编织纬平针织物,分析捻比对织物线圈纵向歪斜角度的影响,结果表明,织物纵行线圈歪斜角度与股线捻度之间呈线性关系,当线圈歪斜方向向右时,线圈歪斜的角度随捻度增大而减小,当线圈歪斜逐渐减小到0°之后,线圈歪斜的方向开始变为向左,此时线圈歪斜的角度随捻度增大而增大,此外,水洗能加剧织物纵行线圈歪斜的趋势.     

腈氯纶/棉混纺纱的结构对其力学性能的影响

测试3种捻系数、6种混纺比18个品种的腈氯纶/棉混纺纱的断裂强力和断裂伸长率,研究该混纺纱的混纺比和捻系数对其力学性能的影响。结果表明:随着腈氯纶含量的增加,混纺纱强力先降低后增加,存在强力最小的混纺比;小于强力最小混纺比时,混纺纱断裂伸长率较小且变化不大,反之,随腈氯纶纤维含量增加而急剧增大;小于强力最小混纺比时,混纺纱断裂强力随捻系数的增加而增大,反之,随捻系数的增加而减小,相同混纺比条件下,随捻系数增大,混纺纱断裂伸长率减小。     

6×7- WSC类钢丝绳扭矩系数计算

钢丝绳扭转与其结构参数有关,能使提升系统钢丝绳产生扭绞而中断其有效使用.扭转效应强弱采用扭矩系数来描述,对扭矩系数进行定义,指出影响钢丝绳扭矩系数的因素是捻角、捻制圆半径和捻制方向.推导6×7 - WSC类钢丝绳扭矩系数的计算公式,钢丝绳中所有扭矩系数的代数和为整个钢丝绳的扭矩系数.以6×7-WSC-12钢丝绳为例,计...     

索道用钢丝绳与托(压)索轮有关参数关系的探讨

探讨索道托 (压 )索轮二轮心距离、托 (压 )索轮直径、索道绳捻距系数之间的关系 ,托 (压 )索轮二轮心距等于捻距系数与绳径之积的 1.92倍 ;托 (压 )索轮直径是捻距系数与绳径之积的 0 .92～ 1.92倍 ;捻距系数k在生产中可在一定范围内随时调整 ,实践证明 ,成品绳的捻距系数通常选 6 .8～ 7.5较为合适     

特殊点-线复合结构股参数设计探讨

对于单纯点(线)接触结构股,其参数通常按照相邻层钢丝具有相等捻角(距)原则进行设计。对在线接触结构外再捻制1层西鲁式结构而形成的特殊点-线复合结构股钢丝绳进行分析,提出在尽可能实现组股钢丝受力均匀一致和使组股钢丝捻制紧密前提下,参数设计应基于保持内层股最外层钢丝捻角与外层西鲁式结构内(外)层钢丝捻角相等的原则。计算出钢丝层中不同钢丝根数时捻距倍数与捻角的关系,给出不同钢丝根数的西鲁式结构内层和外层丝的捻角和捻距倍数的计算结果。     

6×31WS-PWRC—14微旋转钢丝绳试制

介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股捻距倍数,确定股中各钢丝直径比,最终计算出各股钢丝直径。给出钢丝绳生产工艺:外层股捻距为33.7～35.1 mm,内层股捻距14.7～15.3 mm,中心股捻距16.9～17.6 mm,钢丝绳捻距为96.6～100.8 mm;预变形器的辊间距一般为钢丝绳捻距的86%～92%,压弯量为钢丝绳直径的1.4～1.6倍。通过改变生产工艺,生产的6×31WS-PWRC—14钢丝绳破断拉力比普通方法捻制的钢丝绳高9.3%,并达到微旋转的要求。     

40W×7—42多层股钢丝绳的研制

多层股钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,生产组织管理和工艺技术难度都较大。利用瓦林吞式圆股配丝原理对40W×7—42钢丝绳进行研制,根据计算,钢丝绳公称抗拉强度取1 670 MPa,钢丝绳的捻距倍数为7倍,股的捻距倍数确定为9倍,钢丝绳直径按钢丝绳公称直径放大1.5%。内层钢丝绳捻向为左交互捻,外层钢丝绳捻向为右交互捻。原料选取70钢盘条,在直进式拉丝机上进行多道次、较小部分压缩率的拉拔。捻制时,合理控制多层股钢丝绳预变形器辊间距和压弯量,钢丝绳采用股喷涂油、绳不涂油的生产方式。成品钢丝绳实测直径43.26mm,钢丝绳破断拉力总和1 459.6 kN,符合用户要求,拆股试验结果表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB 8918—2006要求。     

6×29Fi钢丝绳股用钢丝直径比的计算

对6×29Fi钢丝绳股进行几何分析,利用余弦定理、正弦定理、同心层钢丝螺旋捻角公式、同心层钢丝螺旋半径公式计算出该股不同层钢丝的捻角与螺旋半径,并根据钢丝椭圆任意半径公式计算出捻制状态下钢丝椭圆截面切点处相应曲率半径,最终得出:未捻制状态下,由内向外各层钢丝直径比为1.435 4∶1.099 9∶0.434 4∶1;捻制状态下,由内向外各层钢丝直径比为1.538 9∶1.150 3∶0.453 4∶1;给出精确计算后股捻距倍数为7.0,7.5,8.0,8.5,9.0,9.5时各层钢丝直径比,用于钢丝绳配丝计算及生产。     

电加热管式炉的优化设计

为节省生产及维修成本,对电加热管式炉进行优化设计。采用浇注料代替常规的耐火砖,设计了新型搁管砖、搁丝砖和透孔砖;炉膛结构由常规拱形改为方形,大砌块烧结搁管砖、搁丝砖的应用使炉膛稳定性增加,避免了更换不锈钢管和炉丝时导致炉体保温性能的下降;对炉体进行优化设计,炉体保温性能好,安装更加方便快捷。实际应用表明,该炉型Dv值可达40 mm·m/min;炉温温度恒定,炉温的波动在±1℃以内,炉两侧温度不超过室温30℃;生产直径1.45 mm高压胶管半成品钢丝,批次抗拉强度波动在±20 MPa内。     

6×80WSNS+FC钢丝绳股用钢丝直径比的计算

对6×80WSNS+FC钢丝绳股进行几何分析,利用余弦定理、同心层钢丝螺旋捻角公式、同心层钢丝螺旋半径公式计算出该钢丝绳股不同层钢丝的捻角与螺旋半径,并根据钢丝椭圆任意半径公式求出钢丝椭圆截面切点处相应曲率半径,最终得出:未捻制状态下,由内向外各层钢丝直径比为0.858∶0.657 5∶0.511 3∶0.656 68∶0.856∶0.780 218∶1;捻制状态下,各层钢丝直径比为0.964∶0.727∶0.546∶0.706∶0.873∶0.803∶1。给出精确计算后股捻距倍数为7.0,7.5,8.5,9.0,9.5时各层钢丝直径比,用于指导钢丝绳配丝计算及生产。     

8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳的试制

介绍8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳设计、制造过程。钢丝绳捻距倍数Ks=7.0,1×7股捻距倍数Kt=10.0,1×36WS股捻距倍数Kg=9.0,计算出钢丝绳各股直径和各层钢丝直径。1×36WS股采用GG-36/400捻股机生产,捻向为左捻;1×7股采用GG-6/300捻股机生产,捻向为左捻;钢丝绳捻制设备选用KS-24/630筐篮机,钢丝绳捻距280mm,捻向为右交互捻。整绳破断拉力达到1190kN,满足使用要求。