金属矿山生产流程中漏斗保护技术

金属矿山中使用的漏斗容易坏,通过改进漏斗耐磨板的结构,达到延长漏斗使用寿命,降低生产成本,提高安全保障的目的。     

对计算曲线煤仓漏斗的一点补充

《煤矿设计》1979年3、4期分别刊登了《谈谈双曲线形煤仓漏斗》及《曲线煤仓漏斗》两文章,介绍了曲线煤仓漏斗的特点和良好的使用效果.但所介绍的计算步骤尚有缺点,即在设计中需要反复调整h值,才能满足起始角的要求,这就增加了计算工作量,显得繁锁.本文将补充煤仓漏斗高度h的计算公式,并简化设计步骤.已知煤仓漏斗曲线方程为     

筛下漏斗的模态分析和噪声治理

本文对筛机漏斗进行模态分析，利用有限元法计算其结构的固有频率和振型，并对漏斗结构进行动力特性修改，对不同板厚的结构和不同的加肋方式进行比较，提出采用适当的加肋方式，可提高结构刚度，降低结构振动，减小振动辐射噪声，以达到降噪的目的。     

首山一矿戊煤井底煤仓快速施工

首山一矿戊煤井底煤仓施工中,采用反井钻机先钻出用于溜矸、排水和通风的小井,不仅改善了作业环境,减轻了劳动强度,而且加快了施工速度.此外,煤仓漏斗段使用超高分子聚乙烯板作衬板,加快了漏斗段施工速度,缩短了整个煤仓工期.     

基于Dimine的爆破漏斗体积计算

针对马钢张庄矿进行的爆破漏斗试验,提出了一种新的爆破漏斗体积计算方法。该方法通过结合Dimine软件将不规则形状的爆破漏斗进行模拟并能够快速且准确地计算出漏斗体积。结果表明,该方法不仅能够计算爆破漏斗体积,而且对于其他空间结构复杂物质的体积计算也具有一定的参考价值。     

寿阳南燕竹区煤层气井排水降压阶段压降漏斗状态分析及其排采管控意义

通过定量计算南燕竹区4口不同产气量的典型煤层气井排水降压阶段的压降漏斗范围,发现在见气前压降漏斗扩展的越大,单井产气量就越高.但压降漏斗的扩展过程受储层压力、渗透率和排采制度影响,不同井的储层参数差异较大,即使是采用相同的排采制度,其漏斗扩展的过程也会有较大的差异.根据排水降压阶段漏斗范围与流压降速的对比,本区排水降压...     

岩石爆破性的试验研究

介绍研究岩石爆破性的目的,矿山破岩方式和影响爆破的因素,用试板和试块和现场爆破漏斗试验,确定岩石的爆破性难易顺序.     

带式输送机转运漏斗改造技术 探索与实践

在带式输送机输送大粒径、不均匀矿石时,采用常用的2种带式输送机卸载轨迹计算方法设计转运漏斗,存在漏斗冲击严重、堵矿频繁等影响正常生产的现象。通过将实际卸载轨迹与2种常用卸载轨迹进行对比分析,提出了一种新的卸载轨迹计算方法,形成了转运漏斗技术改造思路并付诸实施,取得了较好的改造效果,可作为大粒径、不均匀矿石带式输送机转运漏斗的设计依据。     

基于爆破漏斗试验的中深孔凿岩爆破参数研究

根据C.W.Livingston爆破漏斗理论在李楼铁矿采场进行了单孔系列爆破漏斗试验。通过试验测得爆破漏斗体积、爆破半径与药包埋深,并采用Matlab软件对试验数据进行回归分析,计算出爆破漏斗装药最佳埋置位置。通过多孔同段爆破漏斗试验,确定了炮孔的最佳孔底距和炸药单耗。根据斜面台阶爆破试验确定了爆破的炮孔排距。试验研究结果表明,在目前炸药与矿岩匹配条件下,采场中深孔凿岩爆破推荐参数为:Φ65 mm炮孔,排距1.4~1.6m,最大孔底距2.3~2.5m;Φ80mm炮孔,排距1.6~1.8m,最大孔底距2.7~2.9m;炸药单耗q值为0.45~0.49kg/t。     

金属-微晶陶瓷耐摩衬板在原煤仓漏斗中的应用

原煤仓漏斗的耐磨内衬对保护漏斗结构层有着极为重要的作用。通过对原煤仓耐磨内衬损坏机理的分析得知,原煤中腐蚀较强的酸性液体(含硫、磷等成分),是造成钢材腐蚀和混凝土碳化的主要因素,装仓时原煤块体的冲击是导致内衬变形或脱落的诱因,两者共同作用,造成漏斗耐磨内衬的损坏。结合工程实例,针对性地提出新型漏斗耐磨内衬金属-微晶陶瓷复合衬板,可有效解决因冲击和腐蚀而造成耐磨内衬损坏的问题,对此类工程的设计和施工有一定的参考价值。     

柱状装药爆破时药量的爆破漏斗求算法

根据利文斯顿爆破漏斗理论以比药量不变为原则，探讨了通过小药量下爆破漏斗试验求解柱状区爆破药量的计算方法。     

南燕竹区煤层气井产气漏斗特征及其排采管控意义

通过对南燕竹区20口煤层气井的产气漏斗模型进行计算发现,其产气漏斗半径为1.1～72.7 m,平均31.9 m。根据其形态特征可将单井漏斗分为A、B、C、D共4种类型,其中A类井底压力较高,产气漏斗范围小;B类井底压力较低,产气漏斗范围小;C类井底压力较高,产气漏斗范围大;D类井底压力较低,产气漏斗范围大。4种压降漏斗类型分别代表了4种排采的不同状态,也代表了不同的产气趋势。为了获得理想的产气量,针对不同压降漏斗状态,应配置不同排采管控措施。对于新投产井,则应以C型漏斗状态为目标,对产气漏斗进行规划,以此为依据采取合理的排采制度,引导压降漏斗持续扩展。     

原煤仓70Mn衬板焊接工艺

<正> 我厂承担山东兖州矿区兴隆庄矿洗煤厂的三个大型原煤仓制造,每个原煤仓均由4个四棱台形漏斗和接在漏斗上的六节衬板组成。漏斗及下面两节衬板为双层板结构,内层为厚10mm的70Mn衬板,外层为6mm的A_3板,内外层间由塞焊点连接,上面四节为10mm的70Mn单层衬板,原煤仓上口呈圆形,直径为16.62m,整个煤仓衬板原设     

水平巷道煤仓

英国Gedling矿利用报废的水平巷道作采区缓冲环节的贮煤仓。对全煤巷布置的采区是一个很好的办法。该矿水平煤仓的布置如下图所示。煤仓位于主运输道(皮带巷)旁,采区来的煤装入封闭漏斗仓内,漏斗仓下有两条皮带,如果主系统的运煤不受阻的话,则漏斗出来的煤装入主巷皮带连续运出,如主皮带受阻,则漏斗出来的煤装入储煤仓的皮带落地贮存。储煤皮带沿巷道顶部铺设,皮带上有移动式刮煤板,使煤由巷道外向内逐步落地堆积。巷道煤仓底板的一侧     

曲线形煤仓漏斗的设计计算

曲线形煤仓漏斗对于防止堵仓,保证煤流均匀通畅,有明显的优点,《煤矿矿井采矿设计手册》(上册)对此已作了介绍。近年来,曲线漏斗的设计及应用范围又有了新的发展,本文以我院设计、已施工完毕的大型矿井井下主煤仓曲线漏斗为例,加以介绍。 三河尖煤矿井下主煤仓内径D=7.2m,根据主井箕斗装载工艺的要求布置两个漏斗口,两漏斗口中心距为M=1.95m,若采用曲线漏斗则呈相交状态(见图1),解决这种相交状态下的曲线漏斗设计计算问题,是曲线漏斗能否在煤矿井下大容量立煤仓推广使用的关键。     

带式输送机机头漏斗的优化设计

为改进带式输送机头漏斗的结构,分析了TD75型带式输送机机头滚筒卸载大块煤物料的运行过程,通过计算机头滚筒卸载物料运动轨迹方程,确定了块煤在机头滚筒抛卸的运动轨迹,用几何作图方法确定出机头漏斗后部挡板遭受煤流撞击最严重的部位。根据得出的撞击区域,优化了机头漏斗结构,分别设计出带弧形调节挡板和带死煤堆缓冲段两种改进的机头漏斗结构。设计的两种新型结构的机头漏斗,均可以减小煤流对机头漏斗的冲击和磨损、降低产生的噪音和粉尘。     

正交各向异性三角形薄板的弯曲问题

利用Ｒａｙｌｅｉｇｈ－Ｒｉｔｚ法研究了板中面承受纵向力（拉力或压力）与法向荷载共同作用的，周边皆为简支的正交各向异性直角三角形薄板的弯曲问题，在某些特殊情况下，所得结果与В．ГＹＣＮＨ得到的解答相符合。     

曲线漏斗的初始角

曲线漏斗存在的问题是在相同高度下仓容的损失很大.例如一个8米内径的筒仓,曲线漏斗仓和通常的55°倾角圆锥漏斗仓相比,仓容损失近300米~3.影响仓容损失的主要因数是曲线漏斗的初始角.初始角有初始切线角和初始折线角.理论上的初始角是指曲线上部切角,即初始切线角.但理论上的曲线漏斗,在实际施工时     

混凝土传热板计算图表

混凝土板的表面温度及板的放热量,可以根据蛇形管或排管的间距、管子直径、管道内导热体的平均温度以及室内空气温度用解析法或图表法确定.当采用图表计算时.能简化计算工作,并能减少差错.本文的计算混凝土传热板的图表是根据下列诸公式以及全苏科学研究院(AC)和乌克兰共和国科学研究院(AYCCP)的卫生工程研究所研究实验结果绘制的.传热混凝土板1平方公尺的放热量可按下式计算:     

矿井地质计算盘及其使用方法

矿井地质计算盘(简称计算盘)是针对成层矿体在生产计算中的某些特点,依据三角函数及直角三角形的计算原理,以及某些诺模图和球极投影的绘画与使用方法等基本要点研制而成的一种简便多用途的圆盘状计算工具。