非晶态合金的脆化

本文综合论述了非晶态合金的脆化，尤其是非晶态软磁合金的退火脆化；分析了非晶合金退火脆化的起因和影响因素；并对解决合金退火脆化问题的途径进行了探讨。     

Ti-55531合金退火处理工艺研究

研究了两相区、单相区退火和双重退火对Ti-55531合金组织和性能的影响。两相区退火后合金的组织为由条状α相、等轴状α相和β转变组织组成的双态组织,随着第一阶段退火温度的升高,等轴状α相比例呈降低的趋势;单相区退火后合金为带有粗大β晶粒的魏氏组织,随着退火温度的升高,β晶粒长大;双重退火后合金组织中含有较大比例的针状α相。两相区退火可获得较高的延伸率、断面收缩率,但抗拉强度较低;单相区退火可获得较好的强塑性匹配;单相区双重退火后合金具有最高的抗拉强度,而合金延伸率、断面收缩率最低。     

高温退火对Laves相NbCr_2合金性能的影响

对机械合金化+热压制备的Laves相NbCr2合金分别在800℃、1 000℃、1 200℃下进行了30h、50h、100h的真空高温退火试验,研究了高温退火对其性能的影响。结果表明:随着退火温度的升高,NbCr2合金的相对密度逐渐增高;随着退火时间的延长,NbCr2合金的相对密度出现先升后平稳的变化趋势,1 200℃退火100h后,合金的相对密度由退火前的95.75%升高至97.4%;随着退火温度的升高,时间的延长,NbCr2合金的维氏硬度、断裂韧度呈下降的变化趋势,经800℃、1 000℃、1 200℃退火100h后,合金的维氏硬度分别从退火前的8.36GPa下降为7.10GPa、7.03GPa、6.68GPa,断裂韧度则下降为4.10MPa·m1/2、3.73 MPa·m1/2、3.11MPa·m1/2。由于典型的拓扑密排结构,导致NbCr2合金脆性较大,室温压缩试验无明显塑性变形出现;抗压强度随着退火温度的升高、时间的延长明显下降,经800℃、1 000℃、1 200℃退火100h后,合金的抗压强度分别从退火前的1 826MPa下降为1 150 MPa、1 136 MPa、717MPa。     

磁场退火对Fe80Si9B11非晶合金的磁致伸缩特性影响

摘要：利用激光多普勒法测量50Hz下非晶合金带材的磁致伸缩曲线,研究了磁场退火对Fe80Si9B11非晶合金带材的磁致伸缩特性的影响。结果显示,在相同的磁场强度下非晶带材经横磁退火后磁致伸缩最大,无磁场退火次之,纵磁退火时最小。然后,采用Kerr方法观察了非晶合金带材的磁畴形貌,从微观结构上解释了经不同磁场退火后磁致伸缩大小不同的机理。最后,对无磁场退火、横磁退火和纵磁退火后的Fe80Si9B11铁基非晶合金铁芯进行了噪音测试。结果显示,在相同的频率和磁通密度下,非晶合金铁芯经横磁退火后噪音最大,无磁场退火次之,纵磁退火时噪音最小,与非晶合金带材经不同磁场热处理后磁致伸缩大小的规律一致。为解决非晶合金铁芯在实际应用中的噪音问题提供了参考。     

Mg含量对5B02铝合金箔材组织和性能的影响

研究了不同Mg含量的5B02合金退火处理和冷轧加工对5B02合金组织和性能的影响。结果表明:两种Mg含量的合金箔坯,在不同的加热退火温度下退火,其退火软化趋势基本相同。两种Mg含量的5B02合金在加工率为75%之前,硬化趋势基本一致。当合金冷轧总加工率超过75%以后,Mg含量高的5B02合金加工硬化速率明显加快。     

Ta-2.5W合金再结晶退火工艺的研究

钽钨合金具有高密度、耐高温、强度高、化学稳定和加工性能好等特点,是航空航天、化学、核工业、高温技术等领域不可缺少的重要材料,具有很好的应用前景。通过研究Ta-2.5W合金的金相组织和力学性能,确定了Ta-2.5W合金的再结晶退火工艺:Ta-2.5W合金锻棒的再结晶退火工艺为1450℃×30min真空退火;Ta-2.5W合金锻棒经过单道次86%的冷变形以后,再结晶退火工艺为1400℃×30min真空退火。     

退火温度与Ti、Al元素对14Cr-ODS合金力学性能的影响

采用机械合金化结合热等静压的方法制备分别含有微量元素Ti和Al的2种14Cr-ODS合金,该合金经锻造加工后,分别于1 000、1 150、1 350℃下进行退火处理,测试其抗拉强度和维氏显微硬度,并利用扫描电镜(SEM)与X射线衍射仪(XRD)等进行结构和物相分析,研究退火温度与Ti、Al元素对14Cr-ODS合金力学性能的影响。结果表明:同一合金体系,在1 150℃下退火后的抗拉强度最高;相同退火温度下,含Ti的14Cr-ODS合金抗拉强度较高,而含Al的14Cr-ODS合金伸长率较大,最高达20%以上。14Cr-Al-ODS合金拉伸断口的韧窝较深,14Cr-Ti-ODS合金的韧窝相对较浅。2种合金的显微硬度随退火温度的变化趋势基本一致,当退火温度从1 000℃升高到1 150℃时,显微硬度基本不变,退火温度达到1 350℃时显微硬度明显下降。     

猎枪弹壳铝合金板材退火温度的选择

介绍了冷加工率为６８％、厚度２．４ｍｍ的３００４合金板材退火温度的选择过程，研究了退火后合金板材的组织与性能，并确定了能够满足弹壳深冲加工要求的最佳退火温度。     

5052铝合金板材生产工艺研究

重点介绍了5052铝合金板材的应用及其生产工艺控制,并对5052合金板材的组织结构、力学性能进行了分析.通过一定厚度板材的等时退火,确定了5052合金再结晶退火温度.     

退火工艺对含Sc铝镁合金组织与性能的影响

采用铸锭冶金法制备了一种Al-Mg-Sc台金。研究了退火工艺对该合金力学性能与显微组织的影响。结果表明:随着退火温度的升高,合金塑性上升而强度下降;退火温度一定时,随着退火时间的延长,强度下降,而塑性上升;在Al-Mg合金中添加微量Sc,可形成Al_3Sc弥散质点,对基体造成弥散析出强化,使合金强度提高;并且Al_3Sc粒子对位错与亚晶界具有钉扎作用,可抑制合金的再结晶。     

钢结硬质合金模具冷热加工工艺研究

钢结硬质合金是一种高效能新型工程材料，既有硬质合金的高硬度和耐磨性，又有熔炼钢的冷切削加工性，性能介于硬质合金和工模具钢之间，填补了两者之间空白。本文对钢结硬质合金冷热加工进行了探讨和介绍。     

出口用1100铝合金生产工艺研究

介绍了出口用1100铝合金板带材的生产工艺,通过对不同系列的退火软化试验、力学性能检测、组织分析,总结出1100铝合金在4种不同状态的退火温度和各向异性与组织性能相对应的关系,并且确定出合理的退火制度。     

5083-O合金板材折弯开裂的原因分析

通过晶粒度、偏光等金相分析及力学性能、折弯测试,对5083合金板材折弯开裂试样进行了试验研究,结果表明,板材退火不充分,未达到完全再结晶是引起板材折弯开裂的主要原因。     

5383铝合金再结晶全图

本文在研究温度、变形量对5383合金再结晶退火后晶粒大小的影响基础上,绘制了5383再结晶全图。讨论了温度、变形量对再结晶晶粒大小的影响,同时得出了5383铝合金的等温再结晶动力曲线。     

冷变形及退火参数对Ti．4AI．22V钛合金板材组织性能的影响

通过对冷加工板材的变形程度，退火温度等变形和热处理参数的研究，探讨Ti一4AI一22V钛合金板材的加工变形特点和组织性能的变化规律。结果表明，该合金具有较强的冷变形能力，较宽的温度区域，可通过细化晶粒来提高板材的强度和塑性。     

热处理工艺对TC16钛合金棒材性能的影响

TC16钛合金是马氏体型α+β两相高强钛合金,能够通过热处理改善其组织与性能。研究了退火温度与固溶加时效工艺对TC16钛合金棒材性能的影响。结果表明:TC16钛合金采用800～820℃保温2 h,以2～4℃/min冷速随炉冷却至550℃后空冷的退火工艺,能够获得所需的强度和满足冷镦要求的工艺性能;降低固溶温度、延长时效时间与提高时效温度,有利于改善TC16钛合金的塑性,反之,有利于提高TC16钛合金的强度。     

退火对V-4Cr-4Ti合金微观组织结构的影响

为了解高温退火前后V-4%Cr-4%Ti(记为V-4Cr-4Ti,下同)合金微观组织结构的变化,将合金在1000～1400℃,1×10-2Pa条件下退火不同时间(1h或3h)后,利用透射电子显微镜(TEM)分析了退火前后合金中位错、层错及孪晶的形态。分析结果表明,铸态合金中含有少量的层错和孪晶,但位错密度较高。高温退火后合金中的位错密度降低,层错、扩展位错的密度增加。孪晶密度随退火温度和退火时间的增加而增加。1200℃退火合金中的层错呈现规则的平行排列,层错使得基体衍射点发生分裂;孪晶的孪生面为钒的{211}晶面。在1300℃/3h退火合金中观察到了由大量微孪晶和位错组成的类"马氏体"结构。     

低氧MHC合金板材的制备及力学性能

采用粉末冶金方法和热轧工艺制备了低氧MHC合金轧制板材,通过化学分析、金相分析、硬度测试、拉伸力学性能测试研究了低氧MHC合金的显微组织和力学性能。研究表明：通过调节C/Hf原子比、钼粉还原并结合真空烧结等手段,可以有效降低合金中的氧含量。不同温度下退火后样品显微组织分析和力学性能测试结果对比表明,合金板材在1 300℃以下为回复阶段,随着退火温度的增加,1 300℃开始发生再结晶,强度和硬度逐渐下降,塑性提高,在1 600℃时再结晶完成,完全再结晶的低氧MHC合金板材塑性优异。     

6061合金的热处理特性

探讨了6061合金的热处理特性和不同热处理制度下合金的金相组织和性能。