影响涡街流量计测量准确度的几个因素

涡街流量计是生产中测量流量的重要工具之一。文章简述了涡街流量计构测量原理、基本结构,洋细分析了影响涡街流量计测量准确度的选型、安装、温度压力补偿、旋涡发生体迎流面堆积、配管内径与流量计内径不一致等因素,并提出了解决影响测量精度的具体方案。     

离散液相对涡街流量计测量误差影响的实验研究

研究雾状流条件下,离散液相对涡街流量计测量误差的影响。对实验结果的进一步分析表明,均相流模型并不适合于涡街流量计在雾状流中的测量。实验在多相流装置上口径为50mm的水平管段上进行,在保证气相流量不变的条件下,研究了0-0．1％液相含率范围内涡街流量计的测量误差,涡街产生的频率值是通过对模拟信号进行傅立叶变换来获取的。利用数值仿真的方法研究了旋涡发生体上涡量场的变化,理论上解释了雾状流中涡街流量计测量误差产生的原因。     

压电式与差压式涡街流量计测量性能比较

为了优化涡街流量计的测量,在对比实验的基础上比较了压电式和差压式旋涡频率检测方法对涡街流量计测量性能的影响,分析了这两种方法在旋涡频率测量、信号幅度和抗干扰性三个方面的差异.研究结果表明,采用压电式和差压式两种方法测量的流量值接近,两者仪表系数的相对误差为0.3%;压电式的输出信号与被测流量的耦合关系更紧密,其幅度随着流量的增大成近似二次方增长,而差压式输出信号的幅度在被测流量超过一定值时会出现由差压检测系统的动态响应限制引起的失真;压电式对于管道振动十分敏感,而在一定范围内差压式的输出信号几乎不受管道振动干扰的影响.     

基于FLUENT数值仿真下的旋进旋涡流量计的研究与优化

对旋进旋涡流量计中旋涡发生体的结构进行了如下改进:将旋涡发生体的叶片与主轴的夹角由原来的60°减小到45,°将叶片由六片增加到七片。利用FLUENT数值仿真软件对改进后的旋进旋涡流量计做了数值仿真计算,对改进方案进行了验证,最后在实验装置上进行了试验。仿真结果与试验结果均表明,改进后的旋进旋涡流量计压力损失有了较大幅度的减小,并且在保证压力损失较小的同时其测量下限也有所降低,克服了旋进旋涡流量计应用中的一个不足。     

刚性过滤器脉冲反吹过程中滤管内动态压力特性

催化汽油吸附脱硫（S-Zorb）装置中反应器过滤器的脉冲反吹性能直接影响吸附剂的分离与循环。利用建立的滤管过滤性能实验装置,采用高频动态压力传感器,测定脉冲反吹过程中沿滤管长度方向不同位置处滤管内动态压力随时间的变化特性,分析了滤管长度、反吹压力和脉冲宽度对滤管内动态压力特性的影响规律。结果表明：自开口端至盲端,滤管内动态压力的压力峰值先逐渐变大后基本不变;相同反吹条件下,随着滤管长度的增加,滤管内沿长度方向各位置处的压力峰值均降低。实验范围内,1750～2000 mm滤管开口端附近的动态压力在达到压力峰值后降低为负压,并在反吹气流和脉冲压力波的共同作用下持续振荡。适当提高反吹压力以及增加脉冲宽度可以改善长滤管的反吹效果。     

凹壁面切向射流近壁面单颗粒尾流特性的大涡模拟

采用大涡模拟研究了凹壁面切向射流作用下近壁面圆球型颗粒对流体流动特性的影响，模拟获得的尾涡结果与实验示踪剂图像吻合较好。研究了颗粒尾流的涡旋结构及其演变过程，考察了雷诺数Re=700～10 000时颗粒周围速度、涡量及流线变化。结果表明，随着雷诺数增加，颗粒的影响区域涡量增强，涡量的峰值始终出现在颗粒迎流面，颗粒后侧的回流区显著收缩。Re≥2000时在射流展向颗粒后侧存在两个尾涡，流体的切向速率和涡量均发生周期性波动。对颗粒的升力和阻力进行了监控，Re=2000时旋涡脱落频率对应的斯特劳哈尔数St=0.000 854，升力功率谱中峰值对应的St=0.001 52;Re=10 000时阻力功率谱没有发现峰值，升力功率谱中峰值对应的St=0.008 74。     

燃气方柱绕流流量计量流场特性的数值模拟

应用基于有限体积法的FLUENT6.1流体力学计算软件对管道中方柱体的燃气绕流现象进行了仿真研究.对实现管道燃气流量计量的DN200 mm新型宽量程流量计的流场进行了数值模拟,并就燃气计量管道中方柱旋涡发生体的旋涡脱落频率与实测数据进行了比较.结果表明,数值计算结果与实测结果具有很好的一致性,从而给出了在新型燃气流量计的研制中可以应用数值模拟方法来优化流量计结构设计的结论.     

涡街流量计测量气液混相流的不确定度

涡街流量计可用于部分混相流的测量,但迄今为止有关混相流对涡街流量计测量特性的影响还缺少理论研究和实践经验.在体积含气率为2.0%～15.0%的范围内,评定了用涡街流量计测量气液混相流的不确定度,提出涡街流量计测量气液混相流的不确定度计算式.实验以空气和水为介质产生气液混相流,涡街信号通过管壁差压法采集,涡街频率通过功率谱分析获得.结果表明在保持涡街流量计一定测量准确度的前提下,涡街流量计相对扩展不确定度随气液混相流流量及其体积含气率的分布比较均匀;在涡街频率测量的不确定度分量中,由重复性和复现性引起的相对标准不确定度随流量的变化呈现出较强的随机性,而由频率分辨率引起的相对标准不确定度则随着流量的增加而减小.在本研究的流量与体积含气率范围内,由气液混相流引起的涡街流量计附加相对不确定度小于2.0%.这一研究为分析气液混相流对涡街流量计测量特性的影响提供了有益的借鉴.     

刚性过滤器脉冲反吹过程中滤管内动态压力特性

催化汽油吸附脱硫(S-Zorb)装置中反应器过滤器的脉冲反吹性能直接影响吸附剂的分离与循环。利用建立的滤管过滤性能实验装置,采用高频动态压力传感器,测定脉冲反吹过程中沿滤管长度方向不同位置处滤管内动态压力随时间的变化特性,分析了滤管长度、反吹压力和脉冲宽度对滤管内动态压力特性的影响规律。结果表明:自开口端至盲端,滤管内动态压力的压力峰值先逐渐变大后基本不变;相同反吹条件下,随着滤管长度的增加,滤管内沿长度方向各位置处的压力峰值均降低。实验范围内,1750~2000 mm滤管开口端附近的动态压力在达到压力峰值后降低为负压,并在反吹气流和脉冲压力波的共同作用下持续振荡。适当提高反吹压力以及增加脉冲宽度可以改善长滤管的反吹效果。     

16×3.00电动自行车轮胎的设计

介绍16×3.00电动自行车轮胎的设计.结构设计:轮胎外直径 449.6 mm,断面宽 71.4 mm,行驶面宽度 79.2 mm,弧度高 19.3 mm,胎圈着合宽度 68 mm,胎圈着合直径 310 mm,断面水平轴位置(H1/H2) 0.726,采用块状胎面花纹.施工设计:胎面采用一方一块结构,胎体帘布采用2层1400dtex/1锦纶66浸胶帘布,胎冠帘线角度取46°,钢丝圈采用Φ0.96 mm的19#镀铜回火钢丝,胎圈包布采用2×2帆布,采用半鼓式手工机头成型,120 t×Φ360 mm硫化机硫化.成品室内试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸和各项性能均达到设计和国家标准要求.     

非流线型双绕柱旋涡流量计流体振动特性的研究

The characteristics of the dual bluff body vortex shedding is investigated, and the possibility to use dual bluff body combinations to strengthen the hydrodynamic vibration around the bluff body objects is explored. The numerical and experimental approaches were utilized to examine the time dependent flow field and the pressure oscillation around the bluff bodies. The numerical data were obtained by the advanced large eddy simulation model. The experiment was conducted on a laboratory scale of Karman vortex flowmeter with 40 mm diameter. It is revealed that the optimized dual bluff body combinations strengthened the hydrodynamic vibration. It was also found that the hydrodynamic vibration with 180° phase difference occurred at the axisymmetric points of circular pipe on the lateral faces of the equilateral triangle-section bluff bodies. Using the dual bluff body configuration and the differential sensing technique, a novel prototype of vortex flowmeter with excellent noise immunity and improved sensibil     

Liquid re-circulation in turbulent vertical pipe flow behind a cylindrical bluff body and a ventilated cavity attached to a sparger

The turbulent flow field (Re=60024) in the wake of a cylindrical bluff body in a 0.105 m internal diameter pipe with an area blockage ratio of 82% in turbulent single-phase flow was studied using laser Doppler velocimetry (LDV). The results for the time-averaged velocity showed a toroidal vortex below the bluff body. The axial location below the bluff body where both the time-averaged radial and axial velocity components were zero (eye of the vortex) was found at approximately 0.72D. The end of the re-circulation region as defined by a stagnation point on the centreline of the pipe was found at an axial location below the bluff body of approximately 1.3D. These two locations did not change when altering the liquid superficial velocity confirming that the geometry (i.e., size) of the toroidal vortex is not dependent on the superficial liquid velocity or the speed of the vortex.Similar measurements using LDV were taken in the wake of a ventilated cavity in a vertical 0.105 m internal diameter pipe, with an area blockage ratio of 80%. The flow beneath the cavity was turbulent two-phase bubbly flow and the liquid-only flow ahead of the cavity was turbulent (Re=45618). The cavity was attached to a (central) sparger, which is a scale-up of the design used by Bacon (1995). The average gas void fraction in the wake of the cavity was 7%. The results for the time-averaged velocity confirmed the formation of a toroidal vortex remarkably similar to the vortex formed below the bluff body. The eye of the vortex and the end of the re-circulation region were found at an axial location below the ventilated cavity of 0.78 and 1.35D, respectively, i.e., almost identical to the results for the bluff body.The LDV results of the cylindrical bluff body and the ventilated cavity were compared with the fully predictive model of the velocity distribution in the vortex proposed by Thorpe et al. (2001) and good agreement was found in both cases. The model also agreed well with the data of van Hout et al. (2002) for a Taylor bubble rising in stagnant liquid in a 0.025 m internal diameter pipe. The CFX simulations of Thorpe et al. (2001) carried out for a 0.050 m internal diameter pipe, agreed well with the experimental data of the cylindrical bluff body, the ventilated cavity and the data obtained by van Hout et al. (2002) when correlating the results in the appropriate dimensionless form. Our analysis showed that the maximum axial re-circulation velocity in the centre of the vortex ring was directly proportional to the mean velocity in the annulus at the base of the cylindrical bluff body, the ventilated cavity or the Taylor bubble. The proportionality constant for all cases was found to be approximately 0.38 confirming the value proposed by Thorpe et al. (2001).     

位移钝体稳燃的旋流预混燃烧污染物生成特性

石化炉、加热炉等设备中燃烧过程的污染物控制具有重要意义。旋流预混燃烧过程具有低NO _x 排放的潜力,引发了学术界和工业界的广泛关注。结合钝体燃烧和旋流燃烧各自的优势,本文设计了带有位移钝体的旋流预混燃烧器。首先研究了不同钝体结构下的污染物的生成情况,确定了最优的钝体结构,在此基础上进一步研究了在不同旋流数下污染物生成、火焰形态和温度场分布情况。研究发现,钝体角度为30°、体积较小的倒锥形钝体具有较低的NO _x 和CO生成量。NO _x 生成量随着旋流数从0增加到0.83呈先减小后增加的趋势,并且当旋流数为0.25时,NO _x 生成量最低。在同一热功率下,火焰高度随着旋流数的增加而减小。在同一旋流数下,火焰宽度随热功率增大呈增大趋势。NO _x 生成量变化规律与其火焰温度分布规律一致,即NO _x 生成量最低的工况下火焰温度也比较低。由此推测旋流引发的温度变化是NO _x 生成量变化的主要影响因素之一。本文的研究结论对旋流预混燃烧器的设计提供了理论基础。     

445/65R22.5 20PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍445/65R22.5 20PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 153mm,断面宽454mm,行驶面宽度350mm,行驶面弧度高17mm,胎圈着合直径569.5mm,胎圈着合宽度356mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.008 6,采用3条纵向主花纹沟设计,花纹深度20mm,花纹周节数38,花纹饱和度77.61%。施工设计:胎体采用0.25+(6+12)×0.225HT钢丝帘线,1#和2#带束层采用3+6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法成型机成型,B型双模定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合相应设计和国家标准要求,胎圈耐久性能符合企业标准要求。     

11.00R22 16PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍11.00R22 16PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 130mm,断面宽288mm,行驶面宽度216mm,行驶面弧度高9mm,胎圈着合直径562mm,胎圈着合宽度216mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.073,采用4条花纹沟设计,花纹深度16mm,花纹饱和度71.9%,花纹周节数80。施工设计:胎面采用两方两块设计,胎体采用0.25+(6+12)×0.225HT钢丝帘线,1#和2#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用3×4×0.22HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,采用R380型三鼓一次法成型机成型、热板双模硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的外缘尺寸、强度性能和耐久性能均达到国家标准要求,速度性能良好。     

315/60R22.5光面全钢载重子午线轮胎的设计

介绍315/60R22.5光面全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径946mm,断面宽316mm,行驶面宽度278mm,行驶面弧度高10mm,胎圈着合直径569.5mm,胎圈着合宽度260mm,断面水平轴位置（H1/H2）0.828。施工设计：胎体采用3＋9＋15×0.175＋0.15钢丝帘线,1#和2#带束层采用3＋8×0.33ST钢丝帘线,3#带束层采用3×4×0.22HE钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用两鼓一次法成型机成型,蒸锅式硫化机硫化。315/60R22.5光面全钢载重子午线轮胎试制完成后,可采用不同花纹形式进行刻花,对研究不同花纹产品的耐久性能、滚动阻力、抗湿滑性能、噪声等具有重要意义。     

295/80R22.5 18PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍295/80R22.5 18PR无内胎全钢载重子午线轮胎的结构设计和施工设计。结构设计:外直径1050 mm,断面宽306 mm,胎圈着合直径569.5 mm,胎圈着合宽度254 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.965,行驶面宽度240 mm,4条纵向花纹,花纹深度15.0 mm,花纹饱和度72.03%。施工设计:胎体采用1层3+9×0.22+0.15HT钢丝帘线,带束层采用3层带束层加0°带束层结构;成型采用一次法成型机,硫化采用双模蒸汽硫化机。成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和速度性能符合国家或企业标准要求。     

295/80R22.5 TRS02全钢载重子午线轮胎的设计

介绍295/80R22.5TRS02全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径1 037mm,断面宽298mm,行驶面宽度225mm,行驶面弧度高8.8mm,胎圈着合直径569.5mm,胎圈着合宽度228.6mm,断面水平轴位置（H1/H2）0.9936,采用曲折形花纹设计,花纹深度16mm,花纹周节数59,花纹饱和度71.71%。施工设计：胎体采用3＋9×0.22＋0.15钢丝帘线,1#和2#带束层均采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用机械式三鼓成型机成型,硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相应设计和国家标准要求。     

SC-CO_2抗溶沉淀制粉末涂料研究(Ⅱ)——含SC-CO_2的涂料液抗溶沉淀制粉末涂料

将压力22MPa、温度70℃、含环氧/聚酯树脂40%、甲苯40%、CO220%(质量分数)的涂料液,经孔径0.4mm、孔深0.5mm,孔前孔后设有45°、1mm深锥角的喷嘴雾化入温度35℃、压力10MPa、内径Φ50mm、高1.6m的抗溶沉淀釜中,得平均粒径约为65μm的环氧/聚酯粉末涂料,该涂料涂膜满足HG/T2006-2006标准。试验表明,用SC-CO2代替部分甲苯先对粉末涂料液进行稀释,以利雾化,进而参加抗溶沉淀,能有效地减少溶剂甲苯用量,减轻抗溶沉淀釜的干燥负荷,节能效果明显。     

335/80R20 NHS无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍335/80R20 NHS无内胎全钢载重子午线轮胎的设计.结构设计：外直径 1 040 mm,断面宽 336mm,行驶面宽度278 mm,行驶面弧度高 10.5 mm,胎圈着合直径 512 mm,胎圈着合宽度 254 mm,断面水平轴位置（H1/H2） 1.000,采用横向主花纹沟设计,花纹饱和度 71.63％,花纹深度 21.5 mm,花纹周节数 26.施工设计：采用复合胎面设计,1#和2#带束层采用3＋8×0.33ST钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3＋9＋15×0.22＋0.15钢丝帘线,采用两鼓一次法成型机成型、B型双模定型硫化机硫化.成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相关标准要求.