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电弧炉炼鋼每吨鋼的耗电量取决于两个因素,一是冶炼时間的长短;二是采用的电力制度。前者易于理解,而后者却往往被忽視,或者产生片面的看法。本文通过对电耗的計算方法和电气特性的分析,說明电力制度对单耗的重大影响,指出制訂合理的用电規范的必要性,进而介紹了两种制訂“电力配电曲綫”的方法。电气特性法虽較严慎,但需要用許多种仪表做危险的变压器短路試驗和数据測量及繁复的数字計算。“数理統計对比分析”法,是一个从实际数据的统計分析中总結出規律的切实可行的簡便方法。并从深入的分析中得出了一些重要的結論。最后闡述了“电力配电曲綫”与几个问題的关系及在实际应用中的注意点。 相似文献
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论多点入流线性汇流方法 总被引:1,自引:0,他引:1
流域汇流或区间有支流的河道汇流,均属多点入流汇流问题.其基本特点:一是入流非单一且入流点不同;二是不同入流点的来水具有不同的滞后和展平程度.单位线一类方法,将流域上呈现为分布状态的净雨过程集总成单一过程,显然未考虑此特点.考虑了入流非单一的一些方法,如:等流时线法,只考虑了不同远近的来水的滞后现象,而未考虑展平;属克拉克单位线概念的一些流域汇流方法和总入流的河道汇流方法,虽 相似文献
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由降雨推求淨雨(徑流)是水文計算和水文預报工作中需要解决的重要問題。目前解决的方法很多,常用的大体可分为两类:一类是間接推求法,即先求損耗量再求淨雨量,因下渗是主要損耗量,此法常以下渗曲綫推求,故常称为下渗曲綫法;另一种是直接由降雨徑流关系推求的方法。茲将我們对应用这两类方法的体会,分述如下: 相似文献
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本文主要推导了鋪盖斜墙土坝的渗流計算公式,利用該項公式可以同时計算出各关鍵点的水头,画出水力坡綫及浸潤綫,并可計算出各分段的渗流量以及总渗流量。推导公式时,主要假定鋪盖下面受压渗流的水头損失是直綫变化,坝体內的浸潤綫是拋物綫变化,并且考虑了浸潤綫起点以上斜墙段渗漏水非飽和渗流区域的沿程补給条件。最后引証所得的方程組:計算水头的式(3)和計算流量的式(1),是用較簡单的初等函数的代数式表示的,在設計計算时只需要一把計算尺。計算公式經过电阻网模型(电力积分仪)試驗的驗証,誤差一般小于5%,比目前文献中的公式精度都高。本文明确了鋪盖长度的上限和下限,推导出不等厚鋪盖和等厚鋪盖的极限长度計算式(13)及(15)。并在极限长度的基础上提出經济合理的适宜长度約为极限长度的1/3~2/3。此外本文并明确了鋪盖和斜墙的等抗渗强度設計方法,推导出直綫变化的厚度計算式(17)。同时指出一般认为鋪盖前端决定于施工厚度的片面性,也应滿足进口損失水头,需要按式(18)核算确定。 相似文献
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本文主要推导了鋪盖斜墙土坝的渗流計算公式,利用該項公式可以同时計算出各关鍵点的水头,画出水力坡綫及浸潤綫,并可計算出各分段的渗流量以及总渗流量。推导公式时,主要假定鋪盖下面受压渗流的水头損失是直綫变化,坝体內的浸潤綫是拋物綫变化,并且考虑了浸潤綫起点以上斜墙段渗漏水非飽和渗流区域的沿程补給条件。最后引証所得的方程組:計算水头的式(3)和計算流量的式(1),是用較簡单的初等函数的代数式表示的,在設計計算时只需要一把計算尺。計算公式經过电阻网模型(电力积分仪)試驗的驗証,誤差一般小于5%,比目前文献中的公式精度都高。本文明确了鋪盖长度的上限和下限,推导出不等厚鋪盖和等厚鋪盖的极限长度計算式(13)及(15)。并在极限长度的基础上提出經济合理的适宜长度約为极限长度的1/3~2/3。此外本文并明确了鋪盖和斜墙的等抗渗强度設計方法,推导出直綫变化的厚度計算式(17)。同时指出一般认为鋪盖前端决定于施工厚度的片面性,也应滿足进口損失水头,需要按式(18)核算确定。 相似文献
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中小河流流域規划会議,截至今天,已經开了十天了。在会議上介紹了代表不同地区、不同条件的中小河流流域規划和大面積地区水利規划的工作成果和經验总結,对規划的方針、目的、方法、深度、組織領導等問題,展开了討論,水利部水利科学研究院对小河流的水文計算問題做了专题發言,并組織了水文計算和水利计算等專題討論。特別值得我們感謝的是在会議上苏联專家組長考尔湼夫同志扶病为我們作了重要的 相似文献
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一般性汇流模型既反映了洪水的传播位移作用,也反映了调蓄滞后作用,并利用系数A反映河道入渗入区间入流的综合影响,解决了区间入流及河道汇流入渗的问题,属于概念性模型的一种,具有半推理半经验的性质,参数确定采用了推理与资料相结合的办法,亦属于经验性处理的方法。该模型应用在海河流域大清河北支的流域汇流中,取得了较理想的成果。 相似文献
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自1958年大躍进以来,黄河水文战綫上在实現計算工作圖表化方面取得了很大的成績,創制成了很多計算圖表。这些圖表主要采用了关系表、关系綫(或曰幅射綫)、諾模圖等方法(見本刋1959年6月号)。从使用情况来看,有些圖表尚存在着編制时計算工作量大、使用时需要翻閱寻找的缺点,而且有些关系表 相似文献
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本文系从流域的調节特性探討設計洪水过程綫放大方法。根据流量过程綫綜合性的反映流域汇流特性的特点,推求它的积分曲綫(蓄洩关系曲綫,W=KQ~n),并依其研究流域特性与洪水演变的关系。經过例証,得到下列結論: 当洪水峯(Q~′)、量(W)对应增加,在洩放能力强而蓄水能力弱的如山区河流(n<1):(1)峯倍此(K_(Q~′))大于量倍此(K_W);(2)涨水面倍此大于落水面倍比;(3)洪峯偏态前扭,洪峯滞时t_P縮短。而蓄水能力强洩水能力弱的如湖沼草滩河流(n>1)适相反。只有蓄洩能力介于两者之間的河流(n≌1)才是峯、量同倍比,而洪峯偏态也不变。文中并指出:在任何河流,洪水加大,則洪水历时应加长。最后建議了应用这些規律的放大方法。 相似文献
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按数学統計法进行多年調节計算吋,广泛地采用了。普列什柯夫于1939年發表的綫解圖(见参考文献[1]后附圖)。該圖是以机率理論为基础的C.H.克里茨基及明克里第二法(1935年發表),并根据皮尔森Ⅲ型曲綫在C_S=2C_V的条件下繪制的。只要巳知β_M、α、C_V及P中的任何三个数值,便可在綫解 相似文献
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潮汐水流中的悬沙运动及冲淤计算 总被引:16,自引:0,他引:16
本文利用不恆定流輸沙平衡原理,討論了潮汐水流中含沙量逐时及沿程变化規律,并給出了計算公式。在这一基础上,提出了潮汐河口河床变形的計算方法,也論述了无潮河流中含沙量的沿程变化及河床变形計算等問题. 相似文献
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在計算保証率的枯水年份,水电站水库最有利的年运用方式应該是电力系統所需火电出力达到最小的运用方式,亦即將N_T调节到等于最小的运用方式。在这种調节情况下所得到的計算枯水年水位在年內的变化曲綫,叫做水庫的工作盩^曲线。在平水年和丰水年,亦即在有余水的年份,水 相似文献
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一、單位水样舍沙量的測驗研究單位水样含沙量和断面平均含沙量的关系时,往往將不同起点距(或区間)的垂綫含沙量和断面平均含沙量繪制关系曲綫,并計算其相对均方差,这种均方差不超过±10%,便認为某种起点距(或区間)的單位水样含沙量与断面平均含沙量存在穩定的关系。这就是說我們所取得的單位水样含沙量是否具 相似文献
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(一) 水电站动能經济部分一般需要按远景設計負荷水平进行設計,通常需要编制10年甚至15年以后远景年份的負荷曲綫,但是远景年份投入生产或扩建的用戶往往还沒有进行設計,有的甚至連資源都沒有探明,厂址沒有选定,因此負荷經常發生变化。在这种情况下,除了动能經济設計人員应积極向有关部門了解供电区資源、建厂計划,并作充分的估計,減 相似文献
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1956年7月份“水力發电”刊載了許自达同志的“皮尔遜曲綫Ⅲ型φ值的計算(=1,C_v=1)”。我觉得他所获得的結論:“美国洛杉磯事务所計算的φ值用近似积分法校核,結果C_s=4.2很接近,而C_s=4.6的一点相差較大”是不正确的,因为他用錯了近似积分公式以及在計算小保証率(如0.001%,0.01%)方面的精度不够,致使他的结果有了偏差。由于他的結論已引起了水文工作者的重視,故把我的不同意見發表出 相似文献
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繪制水庫調度曲綫时,常常要由水庫中某一时段之后的水位推求某一时段之前的水位?饩稣庖粏柼馐?用馬斯契茲基圖解法比較方便,但它的缺点是需要进行試算。繪水庫基本調度曲綫时工作量很大,这样反复試算是很費时間的。下面介紹一种不需要試算的方法。如圖1所示,L_1为水庫工作曲綫,其計算时段为△T,L_2为等出力曲綫(出力为N),OA为△T以后的水位,AB表示天然流量。現在要問△T以前的水位在 相似文献
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