脱乙烷塔用16MnDR钢焊接工艺

本公司从国内某大型乙烯改扩建工程中承接了一台脱乙烷塔制造任务。设计上选用了低温韧性较好的16MnDR材料,壁厚40mm。对16MnDR钢进行了焊接性分析,总结合理的焊接工艺,并成功应用于脱乙烷塔的制造。该设备自投用以来,至今运行状态良好。     

低温钢板的埋弧自动焊

1995年7月,大庆石油化工总厂设备大检修时,化工一厂裂解车间有台C_2进料—出料换热器需要更换。该换热器原为进口设备,设计压力管程和壳程都是3.16MPa,设计温度管程150℃,壳程-23～93℃。国产化制造时,全部材料都采用国产材料,其中外筒体材质为16MnDR(其化学成分和力学性能见表1),规格δ=24mm。为提高生产率,缩短制造工期,筒体对接焊缝采用埋弧自动焊方法进行焊接。     

改良16MnDR钢板的性能评定

为了适应国内大型成套设备对低温压力容器用钢的要求,重庆钢铁公司在16MnR和16MnDR的基础上,组织了仿美国A662C标准的攻关计划,以使钢板质量和技术要求得到改良和提高。为了将重钢公司的改良16MnDR钢应用在低温压力容器的生产中,还必须解决配套用焊接材料和锻件的选用与研制以及相应的制造工艺方面的试验研究。为此,配合煤加压气化大型成套设备的研制,中国通用机械工程公司承担了国家重大技术装备科技攻关专项——改良16MnDR(仿美国A662C)钢在城市煤气低温压力容器中的应用研究工作。参加的单位有:兰州石油化工机器厂、重钢公司、北京钢铁研究总院、北京重型机器厂等。该专项已于1988年11月通过了机电部组织的技术鉴定,为了介绍和推广这一成果,本期将有关的研究综述报告做为专集发表,包括: 1.改良16MnDR钢板的性能评定; 2.改良16MnDR钢焊接工艺的试验研究; 3.改良16MnDR钢配套低温锻件的试验研究。     

一种新型的冷凝器组焊夹具

１冷凝器筒体组焊的工艺要求图１为我公司制造的水冷三级压缩离心机式冷水机组冷凝器的结构示意图。冷凝器筒体（不包括外部连管）的组装过程可简述为 :分别将左右管板装在头尾架上装焊下半筒体装焊内部零件穿入铜管装焊上半筒体。我公司用于冷凝器组装的头尾架是从美国ＷＥＬＤＣＯ公司进口的 ,其结构如图２所示 ,头架装在轨道上 ,可根据所组焊筒体的长度左右移动 ,尾架固定安装在地面上 ,在尾架上有一直径为１０１６ｍｍ的通孔 ,用于从此端向冷凝器筒体内穿入铜管。由于焊接变形 ,因此 ,从工艺角度来说 ,希望整个冷凝器筒体通过在…     

中压仪表空气储罐用16MnDR钢的焊接工艺

16MnDR钢是国内使用最广泛的低温压力容器钢板,使用温度下限为-40℃,碳、硫、磷含量较低,具有良好的韧性和焊接性。文中通过16MnDR钢的焊接工艺试验,验证了焊接材料、焊接工艺参数选择的可行性,对产品焊接工艺的编制和实际生产具有重要的指导意义。     

09MnNiDR新型低温容器钢的埋弧自动焊

09MnNiDR钢是经武汉钢铁研究所和中国通用石化机械工程总公司研制成功的一种新型低温钢品种,它与16MnDR钢比较具有更优异的低温韧性。板厚12～32mm的16MnDR钢板在-40℃时,A_(KV)为21～35J,而焊接以后要达到20J是较困难的;而     

大型管箱的焊接和热处理控制

正1.概述2012年12月,我公司承接了两台FN=1 600m2蒸汽发生器冷凝器的制作任务,该设备是CO2气提法年产80万t尿素装置中的关键设备之一,总重36t,其结构如图1所示。该设备上下两管箱部分材质为Q345R,筒体厚18mm,其中上管箱筒体上面有?932mm×16mm接     

16MnDR厚钢板焊接裂纹的分析与处理

16MnDR是石油化工机械行业常用的低温压力容器用钢,最低使用温度在-40℃,其材料含碳量较低,硫、磷含量较少,具有良好的焊接性。但如果在厚板焊接时,焊接工艺设计不合理,也会出现大量的焊接热裂纹。对34ram厚的16MnDR,焊接工艺评定时出现裂纹．通过分析原因,提出了解决方法,及时修正了焊接参数,确保了产品按时按质完成。     

链条捆紧器

图1为我公司制造的离心式、螺杆式冷水机组的蒸发器、冷凝器筒体外壳的结构示意图,它主要由管板、上筒体、下筒体、垫板、衬环组焊而成。在进行上筒体合拢时,工艺上要求简体与垫板和衬环之间的间隙应小于0.38mm,上下筒体间的间隙为 6mm±1mm。为此,我们设计了一种筒体合拢用的链条捆紧器,如图2所示。     

16MnR发球筒爆裂失效分析

对发球筒爆裂事故,开展了现场设备和工艺操作状况检查及实验室检验。综合分析表明：发球筒爆裂失效是由于接管材料发生低温低应力脆性断裂所致。接管材料错误使用20CrMnTi,却仍然采用16MnR和16MnⅢ锻的焊接工艺,接管与简体焊接后未热处理,使得焊缝接管侧热影响区硬度高,从而产生表层盖面焊热影响区过热粗晶区脆化,在筒内高压力作用下,粗晶区承受较大拉应力,产生微裂纹,同时,焊缝接管侧热影响区和母材20CrMnTi的低温韧性差,致使裂纹快速扩展,发生瞬间脆性断裂,裂纹沿筒体材料的轴向迅速扩展,最终导致整个发球筒失效。     

折弯机的快速换模装置

我公司有一台5000kN折弯机,它承担着我公司制造的三级压缩离心式冷水机组冷凝器、蒸发器、增效器的上下半圆形筒体卷制成形前的预弯,蒸发器水室圆弧板的折弯成形工作。为满足工艺对所有成形件的形状和尺寸要求,我们采用压底折弯的方式完成上述零件的成形。因此,在这台折弯机上使用的模具数量比较多,在生产过程中需要频繁     

换热器管束与筒体装配卷扬车

我厂生产换热器批量大,任务重。过去管束和筒体的装配都是靠人工拉装,生产效率低劳动强度大,劳动条件十分恶劣,工人需要钻进筒体里面去拉,装一台φ800直径的换热器需5—6人一天时间,铆焊车间动脑筋,想办法,发扬自力更生,艰苦奋斗的革命精神,因陋就简,土法上马,利用废旧材料自制一台电动卷扬车,用以装配换热器管束与筒体,解决了换热器的关键。     

低温塔式容器的制造

本文介绍三台低温塔式容器的材料选用、焊接工艺、主要受压元件 (封头、筒体、塔体组合 )的加工 ,以及产品焊后消应力的热处理和水压试验的工艺过程。     

低温塔式容器的制造

本文介绍三台低温塔式容器的材料选用、焊接工艺、主要受压元件（封头、筒体、塔体组合）的加工，以及产品焊后消应力的热处理和水压试验的工艺过程。     

奥氏体不锈钢两种温度下冷加工导磁性能的研究

采用同一批奥氏体不锈钢板材,在不同的季节进行卷板作业,发现卷制后的筒体产生了不同的导磁性能。通过金相显微镜、铁素体测定仪对低温条件下卷板前后材料的微观组织变化及铁素体含量进行了分析,利用振动样品磁强计对其导磁性能进行测试,采用Ansoft有限元分析软件建模讨论了其产生不同导磁性后对筒体表面磁场的影响,最终联系实际提出了消除筒体导磁性的方案。     

溴化锂吸收式制冷机的型式结构、设计参数和设计计算

型式结构溴化锂吸收式制冷机的型式结构要根据机器的容量、使用场合、加工条件和运输方便等方面来综合考虑。使用较为普遍的可分为:单筒、双筒、三筒等型式。还有在特殊场合下采用的多筒及立式结构型式,由于使用较少,本文从略。关于为了充分地利用热能,获得更高的经济效果,而采用两级发生(国外称为二效或二重效)的结构型式,将在以后另作专门介绍。1.单筒型式所谓单筒,就是将发生器、冷凝器、蒸发器和吸收器等四部分都置放在同一筒体之内(见图1所示)。这种型式为壳管式结构,各换     

低温降应力工况在液氯贮罐设计中的应用

氯气是一种常用的工业原料，为了提纯、平衡生产及便于贮存和输送，经常将氯气液化。目前国内大部分工厂采用低温低压法生产液氯，低温低压法的压力小于或等于0．4MPa，液化温度小于－20℃。液氯贮罐是平衡生产及贮存液氯时不可缺少的化工设备，因液氯具有高度危害的化学特性，可靠地选择设计方案对液氯贮罐的安全运行至关重要。低温降应力工况，是容器及受压元件在低温（≤－20℃）条件下，一次总体薄膜拉应力介于材料标准常温屈服点的1／6～30％的工况。低温低应力工况是容器及其受压元件在低温（＜ZOC）条件下，一次总体薄膜拉应力小于…     

大型搅拌筒体的焊接工艺

我矿浮选车间4m搅拌槽筒体因腐蚀严重,决定对筒体进行更新改造。该筒体直径4m、高4m,是由24mm厚的16Mn钢板焊接而成,总重达16t。由于筒体的重量和尺寸较大,制作单位一次性加工完成,无法运输及安装。考虑到该筒体为立式安装,因现场回转空间所限无法整体吊装,制作单位只好做成上、下两段筒体,到现场后再将两段装焊成形。两段筒体必须用米字形工装来支撑,以提高圆度要求,防止变形。另外,因现场条件所限,只允许上、下两段节筒     

冷高压分离器16MnR(HIC)抗氢钢超大型筒体研制

大庆石化 12 0× 10 4t/a加氢裂化装置冷高压分离器和循环氢分液罐筒体锻件是目前国内制造的内径 2 0 0 0～ 30级别筒体中长度最长、重量最大的化工容器筒体锻件 ,该筒体最大交货尺寸为 外 2 6 98/ 内 2 4 0 0mm× 4 40 0mm ,重量为 4 4. 2 13t ,达到二重公司现有设备制造极限 ,制造困难。其特点是超长、超大 ,且筒体钢种采用抗氢钢 16MnR(HIC)及技术条件。为实现HIC抗氢钢和超长大型筒体的制造 ,满足材料的腐蚀特性要求。研究和确定了冶炼、锻造及热处理工艺方案 ,解决筒体超重、超大筒体的制造难题 ,成功制造了三件筒体锻件。     

16MnDR封头成形后的破坏性检验

按传统16MnDR钢材的封头压制,为保证焊接接头性能,一般压制完成后要作正火处理。为节能减排,通过焊接材料的选择、控制焊接参数等措施对采用16MnDR焊制、冷冲压的规格为EHA 2000×22的封头,将其成形后,进行破坏性检验。验证表明:经压制并经退火处理的焊接接头,其性能可以满足设计要求。