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X80高强度管线钢的焊接性分析 总被引:5,自引:2,他引:3
分析了X80高性能管线钢的碳当量、热裂纹敏感性、冷裂纹敏感性以及焊接热影响区的脆化问题,探讨了防止X80管线钢产生冷裂纹的工艺措施及提高焊接热影响区韧性的途径,为X80高性能管线钢在实际管道建设中的应用提供了理论基础. 相似文献
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NK-HITEN610U钢是日本生产的一种具有良好缺口韧性和焊接性的调质高强钢,用于制造超大直径的塔设备目前尚属少见。本文从焊接工艺、冷作工艺两方面总结了扬子石化公司二甲苯分离塔的制造经验,以及针对大型设备制造过程中易发生的问题所采取的有效的技术措施。 相似文献
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10000m^3天然气球罐用WEL—TEN610CF钢焊接冷裂纹敏感性 总被引:1,自引:1,他引:0
WEL-TEN610CF钢是日本新日铁公司生产的低裂纹敏感性高强钢,结合我国首台国产化10 000 m3天然气球罐用37 mm厚WEL-TEN610CF钢焊接性试验研究,对该钢焊接冷裂纹敏感性进行了综合评定,为其焊接工艺的制订提供了可靠的依据。 相似文献
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为了使X80~X120高强度管线钢焊接时获得高强韧性焊接接头,避免产生冷裂纹及热影响区脆化、软化等各种缺陷,针对高强度管线钢的焊接性影响因素进行了分析论述,包括冷裂纹产生的原因及影响因素、管线钢的HAZ软化及脆化影响因素等。重点对管线钢的焊缝与管材的强韧匹配以及管线钢焊接工艺进行了分析研究。研究结果表明,高强度管线钢焊接时,应依据等韧性原则来选用接头的匹配,选择合适的预热温度、含氢量较小的焊接材料、合理的焊接热输入,保证焊接接头具有足够的韧性,满足实际需要。同时针对冷裂纹及热影响区脆化、软化等各种缺陷提出了合理的控制措施。 相似文献
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本文基于导致长输管道现场焊接冷裂纹产生的三大因素的分析,从氢源、钢的淬硬组织和应力的控制等三个方面提出了防止冷裂纹产生的途径,对优化焊接线能量和预热温度等工艺措施进行了讨论。 相似文献
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15MnNbR钢制2000m^3液化石油气球罐的建造 总被引:1,自引:1,他引:0
15MnNbR钢系国产新型压力容器用钢,并首次应用于九江分公司2000m3液化石油气球罐.试验研究及开罐检查表明,15MnNbR作为大型液化石油气球罐用钢具有优良的综合性能,可以替代进口的SPV355钢板.采用15MnNbR钢建造2000m3球罐比采用16MnR钢造价约可降低5%. 相似文献
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结合实例对双相钢球罐的设计及制造进行了介绍。依据双相钢材料特点及球罐小曲率、薄板的特性,在球罐设计及制造过程中采取针对性技术措施,保证了双相钢球罐的质量。 相似文献
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钢制立式储罐自支承拱顶设计问题探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
文章从强度和稳定的角度考虑,依据国内外油罐规范对钢制立式储罐的自支承拱顶壁厚、球面曲率半径、拱顶肋条选用进行分析,认为采用加强肋的拱顶壁厚一般均按最小厚度确定,拱顶球面的曲率半径宜尽可能取大些,肋条宜选取厚度较小、而宽度较大的扁钢。 相似文献
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选择44mm厚CF-62钢板、08MnNiCrMoVD锻件和J607RH焊条为1500m3乙烯球罐的主体用材。在乙烯球罐的研制过程中,采取了一系列技术措施,解决了材质的低温韧性和焊后整体热处理等问题。成功地建造了1500m3乙烯球罐。 相似文献
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通过对液化气球罐内表面的磁粉探伤检查、焊缝的X光检查、硬度检测,以及压力容器缺陷评定和电偶腐蚀的计算。得出:用异型钢材焊接的液化器球罐经检修后,可以继续安全使用。 相似文献