冷轧罩式炉退火双相钢SX55的研制

鞍钢开发并试生产的冷轧罩式退火双相钢（ＳＸ５５），具有高强度、低屈强比、无屈服点延伸、均匀伸长率大、加工硬化性和烤漆硬化性强等特点．该钢还具有优良的疲劳性能、焊接性能以及优越的冷成型性和形状稳定性等强塑性的良好匹配。其力学性能达到了日本新日铁标准ＳＡＦＣ５５Ｄ水平，是我国目前强度级别最高的冷冲压用钢．     

冷轧罩式炉退火双机钢SX55的研制

鞍钢开发并试生产的冷轧罩式退火双相钢，具有高强度，低屈强比，无屈服点延伸，均匀伸长率大，加工硬化性和烤漆硬化性强等特点，该钢还具有优良的疲劳性能，焊接性能以及优越的冷成型性和形状稳定性等强塑性的良好匹配，其力学性能达到了日本新日铁标准ＳＡＦＣ５５Ｄ水平，是我国目前强度级别最高的冷冲压用钢。     

SX55冷轧双相钢成型性能评定

在“七五”期间,鞍钢开发并生产出冷轧罩式炉退火双相钢(SX55),本文阐述SX55钢研制中的成型性能评定,指出该材料具有优越的拉胀成型性能、理想的拉深成型性能及较差的平面应变成型性能,据此,指导生产试冲及应用,取得了较好的效果。     

冷轧双相薄钢板的成型性

冷轧双相薄钢板具有高强度、低屈强比、无屈殿延伸和大的均匀延伸率等，使材料在冷成型中有宽的塑性变形区，大的加工变形量，并在形变中发展高强度。双相钢与低合金钢SM50相比，有较高的应变硬化指数和塑性应变比，显著的强化特性及其优良的模拟成型性；其成型板限图表明有很大的成型潜力；经实冲14种3万余汽车零件完好事为100%，并已装车运行。     

退火温度和平整对冷轧热镀锌双相钢组织和性能的影响

本文在实验室试制了高强度冷轧热镀锌用双相钢,探讨了不同的退火温度和平整工艺对双相钢力学性能和组织的影响规律.研究表明:退火温度在800℃以上时,试制的低硅C-Mn-Cr系双相钢才能得到由铁素体和马氏体组成的性能优良的双相钢.平整工艺显著提高双相钢的屈服强度和屈强比,降低双相钢的延伸率,平整率小于1%时,有利于工业上得到综合性能良好的双相钢.     

连续退火工艺对冷轧热镀锌双相钢780DP性能的影响

研究了冷轧连续退火过程中退火温度和缓冷段温度对冷轧热镀锌双相钢780DP组织与性能的影响。结果表明,通过调整退火工艺,可以得到强韧性能配合较好的铁素体—马氏体双相钢组织;在一定的温度范围内,随着退火温度和缓冷温度的升高,双相钢780DP抗拉强度有不同程度的下降,而延伸率有所上升,缓冷温度在600℃左右可以得到较理想的实物性能。     

冷轧双相钢的研制

一、前言进入70年代后,世界上汽车工业迅速发展,车辆增多,车速加快,因而能源消耗成了举世瞩目的问题。为降低本身自重减少能耗,许多科学工作者研究高强度成型用钢。双相钢便是其中之一。双相钢与低合金钢相比,在同一级强度水平上,延伸率可提高8～10％,它既具有冲压时所需要的低屈服强度,又能在冲压、烤漆后提高屈服强度,使汽车安全可靠。此外,双相钢经热处理后,无屈服平台,可节省一道平整工序,在性能方面又具有软钢所具有的良好的焊接性能和冷弯成型性能。     

780MPa级冷轧双相钢的组织与性能

 780MPa级冷轧双相钢是低碳低合金钢,主要的金属元素为锰,另外根据强度要求的不同,还加入了适量的Mo、Cr等元素。试验结果表明：690℃卷取可以获得更好的性能;随着退火温度的升高,试验钢的马氏体体积分数增加,强度增加,在820℃获得的综合性能最好;在820℃退火,当退火时间为80~100s时强度变化剧烈;当退火时间超过100s后,变化趋势相对平缓,综合比较,退火时间为100s时,获得的综合性能最好。     

提高冷轧双相钢延伸和扩孔性能的研究探索

以提高双相钢的成形性为出发点,围绕提高先进高强钢成形性的最新研究成果,探讨了提高冷轧双相钢延伸性能和扩孔性能的可行性技术措施:双相钢中加Si可以在铁素体中获得较高位错密度,从而提高加工硬化率,有利于延伸率的提高;在中温区等温,可以获得较高的残余奥氏体含量,最终得到回火马氏体+贝氏体+残余奥氏体的多相组织,可以得到较理想的延伸率和扩孔性能。     

冷轧双相钢连续退火组织的转变

采用光学显微镜与扫描电镜观察分析了实验钢冷轧组织在连续退火过程中的再结晶与相变规律,研究了过时效回火对双相钢显微组织的影响.实验表明,在连续退火初期的加热过程中,在600～720℃大量进行再结晶.加热速度对再结晶行为有较大影响,以10℃/s加热,再结晶将持续到双相区.珠光体在低于720℃的加热过程中变化不明显,而铁素体晶界与晶内出现球状碳化物颗粒.双相区退火过程中,奥氏体首先在珠光体处形成,原铁素体晶界与晶内的碳化物颗粒也形成奥氏体岛.800℃保温后缓慢冷却至630～680℃可以得到合理比例的双相钢组织.当过时效温度大于300℃,马氏体分解,碳化物颗粒析出,将对双相钢性能产生不良影响.     

冷却工艺对经济型热轧双相钢组织性能的影响

以一种低Si含Cr热轧双相钢为研究对象,通过实验室热轧试验,对比研究了两种不同的轧后冷却工艺对获得的双相钢板的组织和性能的影响.结果表明,轧后采用易于控制的连续层流冷却工艺时,钢板的抗拉强度可达600 MPa以上,屈强比约为0.56,延伸率高于26％,n值大于0.22;轧后采用三段式冷却工艺时,钢板强度略低,抗拉强度大于550 MPa,其它性能较优.     

590MPa级冷轧双相钢组织与性能研究

实验室进行了590 MPa级冷轧双相钢研制,研究了化学成分、轧制工艺和连续退火工艺,进行了力学性能测定和显微组织分析,结合试验结果分析了平整延伸率对钢带力学性能的影响。结果表明,试制的冷轧双相钢经820℃保温,缓冷至680℃,以> 30℃/s速率冷却至270℃进行过时效处理,平整延伸率为0.8%,得到力学性能优良的冷轧双相钢,试验钢屈服强度、抗拉强度、伸长率分别为376 MPa、652 MPa、1%。     

一种含Ti冷轧热处理双相钢的组织性能研究

介绍了含0.085%Ti微合金元素的780 MPa级冷轧热处理双相钢的试制工艺流程,观察和测试了试验钢的组织,织构和性能,并与相关学者的类似研究做了比较.结果表明:试验钢经过连退工艺后,获得了多边形铁素体和分布在铁素体晶界上的岛状马氏体组织,并有少量贝氏体存在;Ti的添加有细晶强化和沉淀强化的作用,经连退热处理后试验钢的强度达到780 MPa级,拉伸时铁素体中的TiC颗粒钉扎和阻碍位错运动,试验钢出现屈服平台;连退后试验钢组织中铁素体晶粒间多为大角度晶界,且α纤维织构较强,γ纤维织构较弱.     

冷轧双相钢纯弯曲性能试验研究

研究了2个级别双相钢HC590DP和HC780DP在小应变下的单轴拉伸性能和纯弯曲性能。结果表明:在产生塑性应变初始阶段,相同应变下HC780DP应力反而小于HC590DP,但通过某临界点后,HC780DP应力超过HC590DP。2种材料在0.02%的小应变时,弯曲强度均大于拉伸强度;且材料在弯曲过程中的应变强化硬化能力要高于单轴拉伸;相比冲压成形,HC590DP和HC780DP在弯曲变形加工过程中(如辊压、折弯成形)的材料变形抗力大,塑性加工硬化率高,回弹量大。     

冷轧双相钢DP800生产工艺及性能研究

探讨了800 MPa级冷轧双相钢的成分体系、冷却处理工艺、组织及性能;研究了退火温度、冷却速率对双相钢性能的影响,分析了双相钢的强化机理,并且优化了退火工艺参数。结果表明,冶炼过程采用C-Si-Mn-Cr-V成分体系,轧制过程采用650℃±20℃的中温卷取,连续退火过程中快冷段投入高氢(H2含量20%)冷却,冷速达到42~50℃/s,能够得到由铁素体和马氏体组成的冷轧双相钢DP800,综合力学性能优良。     

超高强度冷轧双相钢组织与性能

在Gleeble-3500热模拟试验机上进行冷轧超高强度双相钢的连续退火工艺研究,利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和拉伸试验研究了连续退火过程中各个参数对1000MPa级冷轧双相钢组织性能的影响.结果表明:试验用钢在退火温度800℃下保温80s,可以得到抗拉强度为1030MPa、延伸率为14%超高强双相钢;随着退火温度的升高,屈服强度和抗拉强度降低.当退火温度为830℃时,显微组织中粒状的非马氏体组织明显增多.过时效温度低于300℃时,屈服强度和抗拉强度变化不大;当过时效温度超过300℃时,抗拉强度急剧下降,屈服强度先降低后升高,在过时效温度为360℃时开始出现屈服平台.     

连续退火参数对980 MPa级冷轧双相钢组织和性能的影响

采用带钢连续退火模拟试验机,研究了连续退火过程中加热速率、两相区保温温度和过时效温度对冷轧双相钢DP980组织和性能的影响规律。研究结果表明,适当提高加热速率有利于马氏体晶粒的细化和带状组织的改善,当加热速率达到45℃/s时可获得较高的强度和塑性。退火温度直接决定了硬质第二相的体积分数、分布和形貌,在800℃左右进行退火保温可以获得良好的综合性能,保温温度过低或过高都会导致强塑性匹配较差。随着过时效温度的降低,强度升高,伸长率下降,试验钢退火后加工硬化系数明显增大。