粉煤灰/硅灰对低标号混凝土性能的影响

研究了单掺粉煤灰、硅灰和双掺粉煤灰/硅灰对低标号混凝土的工作性、强度和干缩性的影响。结果表明,粉煤灰和硅灰能改善新拌低标号混凝土的工作性,硅灰使得低标号混凝土在短期内的干缩变化加大,造成早期裂缝,短期内双掺粉煤灰/硅灰能有效提高低标号混凝土的抗压强度。     

硅灰粉煤灰混凝土早期强度试验研究

研究了硅灰、粉煤灰分别在单掺和双掺时对普通混凝土塌落度和3d早期强度的影响。结果表明,单掺硅灰会降低混凝土的坍落度,但可以提高混凝土3d早期强度10%～20%;单掺粉煤灰可以提高混凝土的坍落度,但会降低混凝土3d早期强度15%～25%;双掺时,硅灰最佳掺量为5%,粉煤灰最佳掺量为12%,其坍落度和3d早期强度无明显降低。     

粉煤灰/硅灰复合掺合料对水泥净浆性能的影响

研究了水泥标准稠度用水量、粉煤灰掺量、硅灰掺量、粉煤灰与硅灰双掺对水泥净浆性能的影响.结果表明,硅灰使水泥净浆需水量明显增加,粉煤灰、硅灰双掺可克服单掺粉煤灰早期强度低的缺点,短期内能提高水泥净浆的抗压强度.     

水泥-硅灰-矿粉-粉煤灰四组分水泥基超高强混凝土的硬化过程

为了研究水泥-硅灰-矿粉-粉煤灰胶凝体系下超高强混凝土(UHSC)的硬化过程,采取正交设计,研究了硅灰、矿粉、粉煤灰和水胶比对UHSC水化、微观结构和强度的影响.掺入硅灰降低了UHSC的氢氧化钙(CH)含量和孔隙率,在一定掺量下可提高UHSC的抗压强度.掺入矿粉降低了UHSC的CH含量,在一定掺量下降低了孔隙率,提高了强度.掺入粉煤灰降低了UHSC的CH含量和早期强度,但增大了其早期孔隙率.UHSC的CH含量和孔隙率和水胶比成正比,强度和水胶比成反比.     

硅灰粉煤灰对喷射混凝土物理力学性能影响的试验研究

根据施工中喷射混凝土普遍存在早期强度低、后期强度不稳定、配合比简单等缺点,本文进行了硅灰、粉煤灰对喷射混凝土物理力学性能影响的试验研究。结果表明,硅灰可以提高喷射混凝土的早期强度,但会降低坍落度;而粉煤灰虽会降低早期强度,但经一段时间激活后可以提高后期强度。根据对正交试验结果的分析,确定了最优配合比,给出了各分项材料的最佳比例,可以满足一般工程需要。     

不同温度下矿物掺合料对喷射混凝土水化行为及力学性能的影响

不同温度下粉煤灰、矿粉和硅灰对喷射混凝土水化行为及力学性能的影响规律尚不明确。本文通过XRD定量分析、热重分析和SEM测试等手段表征了不同温度和龄期下三种矿物掺合料对喷射混凝土水化行为的影响,并测试了砂浆抗压强度。结果表明,不同温度下,硅灰和矿粉能提高喷射混凝土早期和后期强度,粉煤灰不利于早期强度的发展,20℃时粉煤灰体系砂浆6 h抗压强度低于基准值。6 h和1 d龄期时,温度对试块抗压强度的影响非常显著,60℃时硅灰体系砂浆6 h抗压强度高达13.39 MPa;随着龄期增长,温度对试块强度的增强作用减弱。温度升高会激发矿物掺合料的火山灰效应,生成C-S-H凝胶填充内部孔隙,提高体系砂浆试块抗压强度。同一温度、龄期下,硅灰体系水化产物中C-S-H凝胶含量多,抗压强度最高。矿粉体系水化程度最高,抗压强度较高。粉煤灰体系中AFt含量最高,但C-S-H凝胶含量少,抗压强度最低。本文对特殊环境下矿物掺合料在喷射混凝土中的应用有指导作用。     

海水和矿物掺合料对硫铝酸盐水泥砂浆性能的影响

本文研究了不同拌和水以及海水拌和时粉煤灰和硅灰掺量对硫铝酸盐水泥(SAC)砂浆力学性能和表观孔隙率以及净浆凝结时间、化学收缩、孔溶液pH值和氯离子结合能力等的影响,并通过XRD、SEM和EDS分析水泥水化产物和微观结构。结果表明,海水能加快SAC早期水化并提高其早期强度,但后期强度和淡水拌和时无明显差别。粉煤灰和硅灰均会延长SAC凝结时间,对早期抗压强度不利,而掺加质量分数为5.0%和7.5%的硅灰能提高SAC砂浆28 d抗压强度。硅灰掺量增加时会提高用水量和表观孔隙率,降低流动性,使水泥化学收缩增大,降低净浆pH值且减少氯离子结合量;粉煤灰能够提高砂浆流动性,减少水泥化学收缩,但掺量越大对SAC砂浆抗压强度和抗折强度越不利,掺质量分数为10%的粉煤灰可小幅提高氯离子结合量且减小表观孔隙率。     

结构物混凝土早期抗冻能力影响因素灰色关联分析

采用灰色关联理论对结构物混凝土的早期抗冻能力影响因素进行研究,以抗冻临界强度作为评价指标,水灰比、冻结温度、粉煤灰掺量和硅灰掺量作为影响因素,试验研究发现:对混凝土的早期抗冻能力影响最大的是水灰比,其次是冻结温度和硅灰掺量,最后是粉煤灰掺量;本试验研究的水灰比、冻结温度、粉煤灰掺量和硅灰掺量四个因素与混凝土抗冻临界强度的灰色关联度均大于0.6,说明这四个因素对混凝土的早期抗冻性能均有重要影响.     

海水环境下矿物掺合料对硫铝酸盐水泥的水化影响

研究了海水环境下掺入硅灰、粉煤灰、矿渣对硫铝酸盐水泥抗压强度、化学收缩和水化产物的影响规律.结果表明:当硅灰的掺量为2.5%时,水泥浆体的抗压强度比空白组高.矿渣掺量为10%的水泥浆体28 d抗压强度明显超过掺入硅灰和粉煤灰时的强度,60 d强度高于空白组.掺入2.5%硅灰后,水泥浆体的化学收缩增大;在水化早期,粉煤灰和矿渣的火山灰活性很低,导致水泥浆体的化学收缩降低.掺入10%硅灰加快了硫铝酸盐水泥3 d水化反应,钙矾石生成量增多,水泥浆体早期强度比掺其它掺合料有所提高,但体积过快膨胀会破坏其内部结构,对水泥浆体的强度发展不利.     

搅拌站废水对不同掺合料配制的C80高强混凝土强度的影响

研究了搅拌站废水对无硅灰A型掺合料(粉煤灰+矿粉)和有硅灰B型掺合料(粉煤灰+硅灰)配制的C80高强混凝土的早期和后期抗压强度的影响,结合废水、自来水及两种掺合料拌制的7d龄期硬化水泥净浆体的XRD分析,探讨了废水对不同掺合料配制的C80高强混凝土早期强度的影响机理.结果表明:对于无硅厌A型掺合料配制的C80高强混凝土,由于废水的缓凝作用,故掺入废水会降低混凝土的早期强度;对于有硅灰的B型掺合料配制的混凝土,由于硅灰早期火山灰活性高,而搅拌站废水中Ca(OH)<,2>含量高,有助于硅灰早期的二次水化反应进行,故掺入废水会提高混凝土的早期强度;使用废水对C80高强混凝土后期强度影响不大,且由于废水中Ca(OH):含量较高,有助于掺合料后期二次水化反应进行,故废水配制的C80混凝土的后期强度还略高于自来水的.     

绝不容许用高碱玻纤制造GRC制品

我国在上世纪50年代后期曾一度出现所谓"玻璃纤维混凝土热".当时不少地方用高碱玻纤或中碱玻纤代替钢筋,与普通硅酸盐水泥砂浆或混凝土相复合制作玻纤混凝土预制品与构件.尽管此种复合材料在短龄期内具有较高的抗折强度与较好的抗冲击性,但只是"昙花一现",在龄期不到一年,配置在普通硅酸盐水泥基材中的高碱或中碱玻纤即受到此种水泥的高碱性水化产物(主要是氢氧化钙)的严重侵蚀,因而丧失其增强作用.60年代初曾发生过用此种玻纤混凝土制作的建筑构件的脆断与伤人事故.为此,1961年原建筑工程部曾发文,明令禁止使用玻璃纤维混凝土构件.     

全废砖骨料轻质GRC墙体保温材料研制

本文将废砖加工成再生骨料,通过掺发泡剂的方法制作GRC轻质保温墙体材料,主要研究了发泡剂、稳泡剂、再生骨料等因素对性能的影响,通过配比优化,研制出抗压强度在3.3MPa～10.9MPa,干表观密度在842 kg/m3～1256kg/m3,导热系数仅为0.17W/（m·K）的保温材料,其性能达到或优于相关标准的要求.     

Comparison of the weathering behaviour of GRC with predictions made from accelerated ageing tests

Recent strength results from GRC materials exposed over 5 to 6 years in hot climates confirm, in real weathering conditions, the levelling of strength previously predicted from accelerated ageing tests.     

The use of accelerated ageing procedures to predict the long term strength of GRC composites

A method has been developed to measure the direct tensile strength of glassfibre strands in a cement environment. Changes in the strength of strands of Cem-FIL A.R. glassfibre in Portland Cement have been accelerated by ageing in hot water at several temperatures and the temperature dependence determined. Similar accelerated ageing has been carried out with GRC composites and the results compared with strength changes in material exposed to natural weathering in a variety of climates. Predictions are given for expected strengths of Cem-FIL GRC composites over a hundred (or more) years.     

拉压不同模拉伸硬化GRC矩形梁弯曲性能研究

对拉压不同模拉伸硬化(THDM)模型矩形梁进行分析,推导了弯矩方程,其可以退化为弹性(E)、弹塑性(EP)、弹性硬化(EH)、拉压不同模弹性(DM)、拉压同模拉伸硬化(THSM)模型矩形梁弯矩方程.用ABAQUS模拟不同模型的四点弯曲试验,THDM模型挠度与玻璃纤维掺量为5％ 的GRC试验挠度最接近.相同最大拉应力对应的THDM模型的弯矩大于E模型的弯矩.     

Microstructure of interface between fibre and matrix in 10-year aged GRC modified by calcium sulfoaluminate cement

Time-dependent property changes in glass fibre reinforced cement (GRC) mainly result from a combination of the alkalinity of the matrix and densification of the matrix (e.g. due to calcium hydroxide precipitation) within and around the glass fibre strands. The microstructure of the interface between matrix and fibres in GRC has a significant impact on its durability. This paper describes a study of two GRC formulations (with OPC, and OPC plus calcium sulfoaluminate based matrices) aged for 10 years at 25 °C. Thin-section petrography (TSP) and SEM are used to compare the microstructure of both polished surfaces and fractured surfaces. The aged OPC/GRC demonstrates significantly brittle behaviour with substantial densification of C–S–H/CH intermixture occurring around glass fibres. In contrary, the aged composite made with the OPC plus calcium sulfoaluminate shows greatly retained toughness, accompanied by considerably flexible interfacial and interfilamentary areas around the glass fibres.     

底座连接口特征参数对显示器后壳注塑质量的影响分析

在Moldflow分析软件的基础上,对显示器后壳进行仿真研究,以翘曲变形量为质量指标,结合控制变量法进行单因素变动实验,保持注射工艺参数不变,研究显示器后壳底座连接口对制品翘曲变形的影响.对数据进行图表分析,结果表明显示器后壳尺寸定位68.58 cm(27英寸)时,底座连接口选用圆形,连接口位置距离底边26 mm,尺寸...     

Effect of the drafting force on the strength of the bottom of the spinneret

In spinning basalt fibres, the drafting force is in the same range as in spinning of glass fibres. The effect of the drafting force can not be considered in the calculation for the strength and rigidity of the bottom of the spinneret. __________ Translated from Khimicheskie Volokna, No. 5, pp. 47–50, September–October, 2007.