奥氏体耐热不锈钢309S高温抗氧化性能研究

采用不连续称重法测得了奥氏体耐热不锈钢309S在不同温度下的高温氧化动力学曲线,结果表明309S钢高温氧化动力学曲线遵循抛物线规律.利用扫描电镜、X射线衍射和XPS的方法对氧化膜表面的形貌及化学元素沿氧化膜纵深方向的分布情况进行了研究,发现各温度下的氧化膜均均匀覆盖于基体表面;500℃下氧化膜氧化产物表层主要为Cr2O3和Fe2O3,内层主要为Cr2O3和NiO;1 000℃下氧化膜表层主要成分为Cr2O3、NiO、Fe3O4或Fe2O3,氧化膜内层基本不含NiO,主要为Cr2O3、Fe3O4或Fe2O3.     

奥氏体不锈钢309L的组织及力学性能分析

309L是一种奥氏体不锈钢,通过在实验室冶炼、轧制309L不锈钢,并在光学显微镜下观察其在铸态、轧制态以及固溶态下组织特点,发现309L在三种状态下的组织均为奥氏体相和残留的高温δ铁素体相,且这种凝固过程形成的δ铁素体难以通过热处理消除。还通过热模拟试验测定了309L的高温热塑性和变形抗力,并且测试了309L不同冷变形量下的力学性能,为工业生产提供了相关试验依据。     

奥氏体不锈钢半成品钢板表面缺陷成因分析

1Cr18Ni9Ti半成品钢板表面常出现“花斑”状缺陷，严重影响了不锈钢中板的表面质量。研究表明：该缺陷宏观上表现为局部重皮状折叠的特征；微观上伴随有α相的数量及分布在缺陷与非缺陷表面显著不同的特点。因此认为“花斑”实质上是一种不均匀变形引起的表层局部折叠；α相的不均匀分布为这类缺陷的产生提供了可能。     

S275JR表面缺陷金相分析

对S275JR钢板表面的划痕进行了宏观和微观检验及分析,结果表明该缺陷是轧制过程中轧辊对钢板的划伤且内部组织未受影响。     

309L焊接用奥氏体不锈钢线材的生产实践

通过对化学成分进行合理优化内控,经特定的生产工艺流程,成功研制了309L焊接用奥氏体不锈钢线材。在研发过程中,开发了适宜于极低碳不锈钢的四元渣系的单渣法精炼工艺（CaO-SiO2-MgO-Al2O3）,解决了冶炼时跳碳问题,使单渣法冶炼操作效果达到双渣法相当的脱硫脱氧效果,通过合理的轧制工艺,解决了不锈钢中因铁素体含量较高而热塑性极差易开裂、宽展大易出耳子的问题,从而大大提高了产品的成材率和表面质量。用户反馈利用309L焊接用不锈钢线材生产的焊条和焊线经使用后结果表明焊接性能良好。     

氮对304奥氏体不锈钢组织和力学性能的影响

在０Ｃｒ１８Ｎｉ９奥氏体不锈钢成分基础上，加入一定的氮，并使钢中的镍含量控制在标准下限含量的条件下，研究了氮对组织和力学性能的影响。结果表明：加氮后钢的强度提高，奥氏体稳定不变，固溶态组织不变，而敏化后晶界析出物类型有所不同。     

310S耐热不锈钢中厚板表面翘皮缺陷分析

利用扫描电镜和金相显微镜对310S耐热不锈钢中厚板表面翘皮缺陷进行了分析。结果表明,引起翘皮的主要原因是在浇铸过程中保护渣的卷入及轧制过程中氧化铁皮的压入,翘皮缺陷沿表层向基体呈现不同的形态及分布,缺陷内部以铬的氧化物夹杂为主,表层以铁、硅的氧化物夹杂为主。     

309S耐热不锈钢蠕变行为及寿命预测

以工业化生产的309S奥氏体耐热不锈钢为研究对象,在不同温度和应力条件下进行单轴拉伸蠕变实验.结果表明:700℃/100 MPa蠕变断裂时间最长为480.13 h,蠕变曲线有明显的3个阶段;800℃/100 MPa蠕变断裂时间最短为4.61 h,蠕变曲线只有第3阶段,直至断裂.扫描电子显微镜(SEM)观察分析表明,蠕变...     

新型奥氏体耐热不锈钢305B的高温力学性能和组织特征

试验305B钢(/%:0.048C、3.32Si、1.34Mn、19.46Cr、13.32Ni、0.46Nb),304钢(/%:0,050C、0.30Si、0.90Mn、18.05Cr、9.23Ni)和310S钢(/%:0.051C、0.44Si、1.17Mn、25.36Cr、21.32Ni)由200 kg真空感应炉熔炼。通过Gleeble-3800热模拟试验机、光学显微镜和透射电子显微镜研究了试验钢的500～1 000℃的高温力学性能和水冷后的组织,以及利用Thermo-calc软件得出305B钢在15%～25%Cr内的平衡相图。结果表明,在500～1 000℃305B钢屈服强度(500℃-261 MPa,1 000℃-45 MPa)高于304钢和310S钢,305B钢抗拉强度(500℃-536MPa,1 000℃-76 MPa)接近310S钢,但远高于304钢,305B钢NbC析出相使该钢具有高的高温强度;305B钢的高温断面收缩率高于310S钢,低于304钢。     

310S耐热不锈钢连铸板坯表面纵裂分析和工艺改进

310S（0Cr25Ni20）耐热不锈钢（典型成分％：0．05C、0．70Si、0．95Mn、0．025P、0．006S、24．5Cr、19．3Ni）是高铬镍奥氏体不锈钢,在氧化介质中具有优良的耐蚀性能,同时具有良好的高温力学性能,因此它既可以用于耐蚀部件又可以用于高温部件。在钢厂生产冶炼310S耐热不锈钢时,连铸工序极易产生铸坯纵裂的缺陷,其纵裂大部分集中在铸坯内弧侧宽面的中部,成锯齿状,长度不等。     

309L奥氏体不锈钢板热轧边裂缺陷成因分析和工艺改进

通过金相组织观察和热力学计算相结合的方式对309L奥氏体不锈钢板热轧边裂缺陷进行了分析。试验结果表明,309L钢(0.012% C,0.034% N)板坯热轧加热温度1260 ℃边部三角区存在大量网状铁素体,在后续加热过程中高温铁素体含量进一步升高,达到24%左右,导致塑性降低,轧制过程中产生边裂缺陷。通过控制钢中C含量0.015%～0.025%,N含量0.04%～0.05%,热轧板加热温度1150 ℃,使钢中铁素体含量降至10.7%,有效避免309L钢板边裂,板卷合格率达100%。     

Isothermal and Cyclic Aging of 310S Austenitic Stainless Steel

Unusual damage and high creep strain rates have been observed on components made of 310S stainless steel subjected to thermal cycles between room temperature and 1143 K (870 °C). Microstructural characterization of such components after service evidenced high contents in sigma phase which formed first from δ-ferrite and then from γ-austenite. To get some insight into this microstructural evolution, isothermal and cyclic aging of 310S stainless steel has been studied experimentally and discussed on the basis of numerical simulations. The higher contents of sigma phase observed after cyclic agings than after isothermal treatments are clearly associated with nucleation triggered by thermal cycling.     

Effects of Pulse Current on Solidification Structure of Austenitic Stainless Steel

The 1Cr18Ni9Ti specimens were treated respectively with pulse current under 520V and 2600V during solidification and the solidification structure was observed. The results showed that pulse current can refine solidification grains, cut primary dentrities remarkably and reduce second dentritic arm spacing. The mechanism and effect are changed with operation parameters.     

J441超纯铁素体不锈钢表层破皮缺陷的分析

通过金相显微镜、扫描电镜、能谱等设备检测了J441超纯铁素体不锈钢卷板的表层破皮缺陷及其内部的各类夹杂物类型.研究表明,产生表层破皮缺陷的夹杂物类型为包含K、Na的Ca-Si-Al的复合氧化物,与连铸机保护渣组分基本一致;卷板中主要包括TiN颗粒、NbC包裹TiN复合夹杂物、NbC以TiN-(MgO·Al2O3)为析出...     

41OS不锈钢带表面"砂金"缺陷成因及机理分析

系统地分析了不锈钢分公司41OS冷轧成品带钢部分出现表面"砂金"缺陷(表面点状发亮花纹)的成因及其形成机理.对带铜表面"砂金"缺陷进行了表面形貌观察和成分分析以及金相观察,结合国外类似经验,指出产生该缺陷的成因--晶间腐蚀.在系统阐述了不锈钢敏化及晶间腐蚀理论的基础上,详细分析了41OS产生晶间腐蚀的过程及原因,并简要探讨了大生产中控制该缺陷的可行措施.     

410S不锈钢带表面“砂金”缺陷成因及机理分析

系统地分析了不锈钢分公司410S冷轧成品带钢部分出现表面“砂金”缺陷(表面点状发亮花纹)的成因及其形成机理。对带钢表面“砂金”缺陷进行了表面形貌观察和成分分析以及金相观察,结合国外类似经验,指出产生该缺陷的成因———晶间腐蚀。在系统阐述了不锈钢敏化及晶间腐蚀理论的基础上,详细分析了410S产生晶间腐蚀的过程及原因,并简要探讨了大生产中控制该缺陷的可行措施。