10CrMnMo双相钢在不同亚温淬火温度下的微观组织

对10CrMnMo双相钢在不同亚温淬火温度下热处理后的试样进行了显微组织、SEM形貌、显微硬度测试、马氏体含量以及马氏体-铁素体两相的晶粒尺寸分析。结果表明,不同的淬火温度致使马氏体和铁素体的显微形态和分布状况发生变化,淬火温度为720℃时马氏体呈狭长的岛状分布,随着淬火温度的升高,马氏体呈片状与岛状共存,到820℃时板条马氏体与铁素体呈纤维状共存;同时,马氏体体积分数也随之增加,由720℃淬火时的10.41%增加到820℃时的48.19%;马氏体、铁素体的晶粒大小都随着淬火温度的升高而减小,铁素体晶粒尺寸由720℃淬火时的14.23μm减小到820℃时的4.15μm,马氏体尺寸则由5.74μm减小至2.45μm,且不同淬火温度下铁素体晶粒尺寸均大于马氏体晶粒尺寸;双相钢中铁素体组织的显微硬度随着淬火温度的升高而增加,由720℃时的168.21HV1增加至820℃时的235.15HV1;马氏体组织的显微硬度则随淬火温度的升高而降低,由720℃时的713.14HV1降低到820℃时的525.41HV1。     

奥氏体化温度和冷却速率对含Nb高碳钢组织性能的影响

通过Gleeble 1500型热模拟试验机对含Nb高碳试验钢进行了不同奥氏体化温度和冷速下的热处理。采用光学显微镜、扫描电镜、硬度测量等试验手段对试验钢的显微组织、硬度和珠光体片层间距进行了观察和测量。结果表明:奥氏体化温度为950 ℃时,试验钢淬火后晶粒尺寸为34 μm,硬度为813 HV5,以0.1~5 ℃/s冷速冷却至室温的组织为珠光体+铁素体;而奥氏体化温度为1200 ℃时,淬火后晶粒尺寸为134 μm,硬度为827 HV5,以0.1~1 ℃/s冷速冷却至室温的组织为珠光体+铁素体,冷速为5 ℃/s时,组织为针状马氏体+少量的铁素体。在1220 ℃以上Nb全部固溶在奥氏体中,奥氏体化温度过高会导致晶粒过分长大。珠光体片层间距随着奥氏体化温度的升高和冷却速率的提升而变小,片层间距的减小可使硬度值提高。     

变形温度对含Nb双相钢显微组织的影响

通过单道次压缩及连续冷却实验,研究了变形温度(810-720℃)对具有超细原始奥氏体晶粒的含Nb双相钢显微组织的影响.实验结果表明:实验钢最终组织为铁索体加马氏体的双相组织.压缩过程中,实验钢应力-应变曲线上出现峰值,且峰值应力随变形温度的降低先增大后减小;随着变形温度的降低,铁索体的含量先增大再减小,但增减幅度不大,在最低变形温度(720℃)时,铁素体品粒尺寸降低到2.8 μm,弥散分布于铁素体晶界上的马氏体含量达到22.7%;随着变形温度的增加,铁索体晶粒硬度减小,最低可降至230 GPa;EBSD取向分析显示,随着变形温度的降低,组织中小角度晶界增多.     

贝氏体双相钢中的铁素体控制工艺研究

根据实验钢相变规律,利用Gleeble-1500热模拟机,通过调整双道次变形后两段冷却间的保温温度和保温时间,模拟了热轧贝氏体双相钢的铁素体转变规律。结果表明:随着铁素体开始转变温度由630℃增加到700℃,保温时间均为5 s,铁素体晶粒尺寸由5.58μm增加到6.64μm,体积分数由82.7%增加到83.9%,铁素体硬度由191 HV增加到230 HV;铁素体开始转变温度为680℃随着铁素体转变时间由5 s增加到15 s,铁素体晶粒尺寸由5.99μm增加到6.31μm,体积分数由83.1%增加到86.4%,铁素体硬度由221 HV降低到198 HV。铁素体的晶粒尺寸和显微硬度受铁素体开始转变温度和保温时间的影响较大,而铁素体体积分数受影响较小。实验钢的最优控制工艺应为铁素体转变温度为650～680℃,保温时间为5～10 s。     

均热温度对Ti-V复合微合金钢组织演变和硬度的影响

利用OM、SEM、Vickers硬度计等手段研究了均热温度对Ti-V复合微合金钢组织转变及硬度的影响,并阐明了组织演变和硬度变化的原因。结果表明,Ti-V钢不同均热温度淬火后组织均为马氏体。随着均热温度由1000 ℃升至1250 ℃,Ti-V钢的硬度由333 HV降低到212 HV,原始奥氏体晶粒尺寸由52 μm升至209 μm。全固溶温度以上时,仍存在少量TiN粒子,且随温度升高逐渐溶解,其对晶界的钉扎作用是阻止晶粒长大的主要因素。Ti-V钢原始奥氏体尺寸对硬度的影响随其尺寸的增大逐渐减小,均热温度应选择1220 ℃以下,以避免粗大晶粒。     

EH36船体结构钢淬火工艺研究

利用金相显微镜、电子万能材料试验机、摆锤冲击试验机和布氏硬度计等研究了800～1100℃淬火对EH36高强度船体结构钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:800～850℃淬火后的组织主要是铁素体+上贝氏体;900℃时为铁素体+贝氏体+马氏体的三相混合组织;950℃及以上为单一的马氏体组织,随淬火温度的继续升高,位错密度减小,马氏体晶粒长大。水淬后EH36钢的强度和硬度显著提高,冲击韧度大幅度下降;EH36钢的强度、硬度和冲击韧度都随淬火温度的升高而呈先增加后减小的趋势。     

回火温度对22MnB5高强钢组织与性能的影响

通过拉伸和撕裂试验及SEM、断口和EBSD晶粒观察,研究了不同回火温度对22MnB5钢力学性能、显微组织、断口形貌及晶粒尺寸的影响。结果表明:在420~720℃范围内,淬火试样随回火温度升高,强度降低,韧性增加,吸能性能提升;单位面积裂纹形核功与回火温度线性无关。淬火试样420℃回火后,部分马氏体开始回复,析出碳化物;温度升高至620℃时,马氏体消失,形成铁素体,碳化物长大。原始试样断口韧窝大且深,淬火试样断口出现大量解理面;420℃回火后断口形貌为韧窝和解理面,620℃回火后断口形貌为细小均匀的韧窝。原始试样淬火后晶粒变小,最大值从10.246μm减小至2.934μm,回火后尺寸峰值向右移动,晶粒长大,出现少量直径小于1μm的晶粒。     

NM500耐磨钢的QLT热处理工艺

对NM500耐磨钢进行940℃淬火+两相区淬火+回火(QLT)热处理，研究了两相区淬火温度(820～880℃)和回火温度(200～600℃)对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明，在两相区淬火温度从820℃升至880℃的过程中，试验钢为马氏体和铁素体双相组织，且铁素体含量逐渐降低，马氏体含量增多，试验钢的强度和硬度提高，-40℃冲击吸收能量从67 J降低至33 J。在870℃两相区淬火，200～600℃范围内回火时，随回火温度的升高，板条马氏体和残留奥氏体逐渐分解，碳化物形态和分布发生变化；试验钢抗拉强度和硬度逐渐降低，低温冲击性能先降低后升高，试验钢达到良好强韧性匹配的回火温度区间为200～250℃。     

轧制工艺对建筑用耐候钢显微组织的影响

采用热模拟试验和显微组织分析研究了变形温度、变形量等轧制工艺参数对09CuPCrNiMo耐候钢显微组织的影响。结果表明:09CuPCrNiMo耐候钢在变形温度740～860℃和变形量20%、60%轧制后的组织为铁素体与马氏体双相组织。随着变形温度的降低,钢的晶粒尺寸逐渐减小。随着变形量的增大,晶粒尺寸逐渐减小。在变形温度740℃和变形量60%的低变形温度大变形量下,钢的晶粒平均尺寸为3.4μm,晶粒细化最为明显。随着变形温度的升高,钢的组织中马氏体体积分数逐渐升高。随着变形量的增加,马氏体体积分数逐渐减少。     

两相区热处理对P20钢组织与性能的影响

采用SEM、洛氏硬度等试验方法,研究了两相区淬火时间和温度对P20钢组织与性能的影响。结果表明,P20钢在785℃保温10 min,未能获得马氏体组织,当保温30 min,可以获得铁素体/马氏体双相组织,并且在铁素体上分布有碳化物颗粒,当保温50 min,淬火组织中碳化物颗粒明显减少;硬度随保温时间延长呈上升趋势,当保温时间由10 min延长至30 min时硬度迅速提高,继续延长保温时间至60 min,硬度略有增加。淬火保温时间为30 min,P20钢在785~800℃的两相区淬火,随淬火温度升高,淬火组织中铁素体减少马氏体增多,硬度有明显增加;当淬火温度提高到815~830℃,淬火组织主要为马氏体,硬度随温度升高略有增加。经两相区淬火处理得到的铁素体和马氏体双相钢具有连续屈服和快速应变硬化的力学特性。     

���֡�L�͸ֳ�����������dz��

 针对国内球扁钢、L型钢生产效率及成材率偏低的问题,从球扁钢、L型钢生产线设备选型与布置、轧件断面冷却不均、冷床预弯等方面围绕球扁钢、L型钢的长尺生产进行了技术分析。采用推钢式加热炉取代步进式加热炉、BD1+BD2+3机架水平连轧的布置形式、终轧后设置喷雾嘴对内侧表面进行强制冷却以及增加冷床预弯功能,可有效解决球扁钢、L型钢的长尺生产问题。     

汽车用双相钢钢板的发展

介绍了双相钢钢板的发展史,其强化机制、典型的显微组织以及性能方面的特点。国外的双相钢研究进展以及生产能力,国内的研究情况及生产现状。预测了其发展前景。     

严格控制钢水质量,保证铸钢件产品合格率

钢水质量是铸钢件产品合格率的重要影响因素之一。只有严格遵守冶炼操作工艺规程,严把进料关,才能稳定铸钢件质量。     

缓冲器锻件精密锻造成型模具用钢的选择与应用

针对缓冲器锻件模具的选材需要，检测分析了6种大截面热作模具钢的性能；根据大型热锻模具的常见失效形式分析，为保证大型热锻模具具有优良的使用性能和长寿命，应重点依据大截面热作模具钢的高温强度、高温冲击韧度和热稳定性进行模具用钢的选材。据此，选用B2钢(4Cr2MoVNi)作为缓冲器锻件成型模具用钢，并经工业生产验证，选材合理，非常适用于缓冲器锻件成型模具。     

铸锻稀土钢球的研究

介绍了铸锻钢球的成分选定及制造工艺。实践证明：研制的铸锻磨球对耐磨性提高、破碎率减少、缩短生产周期、降低生产成本、适用范围广。社会效益经济效益明显。     

Characterization of internal oxide layers in 3% Si grain-oriented steel by electrochemical methods

The structure of internal oxide layers in decarburized sheet was studied using a newly developed electrochemical method. Dissolving potential profiles indicated the amount of fayalite (Fe₂SiO₄) and silica (SiO₂) in the layers. The quantitative data for the contents of fayalite and silica in the internal oxide layers can be easily obtained by this method.     

世界模具钢生产的现状和进展

本文比较详细地叙述了法国的Arcelor Group,Aubert ＆ Dural,德国的Kind ＆ Co,Edelstahl和日本的大同（Daido Steel Co．,Ltd．）,日立（Hitachi Metals,Ltd．）,高周渡（Nippon Koshuha Steel Co．,Ltd．）及山阳（Sanyo Special Steel Co．,Ltd．）八个模具钢厂生产的模具钢的现状和发展。     

TiC-reinforced cast Cr steels

A new class of materials, namely TiC-reinforced cast chromium (Cr) steels, was developed for applications requiring high abrasion resistance and good fracture toughness. The research approach was to modify the carbide structure of commercial AISI 440C steel for better fracture resistance while maintaining the already high abrasion resistance. The new alloys contained 12Cr, 2.5–4.5Ti, and 1–1.5C (wt.%) and were melted in a vacuum induction furnace. Their microstructure was composed primarily of a martensitic matrix with a dispersion of TiC precipitates. Modification of TiC morphology was accomplished through changing the cooling rate during solidification. Wear rates of the TiC-reinforced Cr steels were comparable to that of AISI 440C steel, but the impact resistance was much improved.     

锻造质量对冷挤压模具寿命的影响

通过改变锻造方法，观察金相组织及模具现场试用，探讨锻造质量对高速钢及基体钢模具寿命的影响，结果表明：控制碳化物不均匀性在三级以内及合理的纤维流线分布，可显著提高引进冷挤压设备上的模具寿命。     

不锈钢钢种发展的一些动向

从奥氏体不锈钢的演变,以氮代碳的含氮不锈钢,Mn-N系不锈钢,超级铁素体不锈钢,超级奥氏体不锈钢,超级马氏体不锈钢及抗菌不锈钢等方面的发展,概述了不锈钢钢种发展的一些动向。