南堡凹陷复杂砂岩储层含水饱和度模型的研究

南堡油田第三系受沉积微相和成岩作用的影响发育大量的复杂砂岩储层,束缚水饱和度和阳离子交换量偏高,储层孔隙结构复杂,地层因素和孔隙度表现出非阿尔奇关系的特征.通过岩电分析可知,当阳离子交换附加导电性较强时,阿尔奇公式中的m、n值主要受阳离子交换量(Qv)影响,与Qv呈指数关系;当阳离子交换附加导电性较弱时,m、n值主要受孔隙结构影响,与√K/φ呈对数关系.新的解释参数确定方法考虑了阳离子交换量、孔隙结构和地层水电阻率对m、n值的影响,在复杂砂岩油气藏实际测井评价中得到了良好的效果.     

歧口凹陷内因低电阻率油气层饱和度定量评价方法

歧口凹陷碎屑岩储层中发育大量内因低电阻率油气层。埋深在2 500m以下的内因低电阻率油气层主要受黏土附加导电性和孔隙结构共同控制,埋深在2 500m以上的内因低电阻率油气层主要受复杂孔隙结构引起的高束缚水饱和度控制。饱和度定量计算公式中的关键参数m、n值与低电阻率油气层主控因素关系密切;对黏土矿物附加导电型低电阻率油气层其阳离子交换容量、孔隙结构和地层水矿化度是控制m、n变化的3个最重要因素;岩性细、高束缚水饱和度型低电阻率油气层其孔隙结构、地层水矿化度是控制m、n变化的2个最重要因素。针对以上2种内因低电阻率油气层类型分别建立了相应的m、n值计算方法,实现了连续可变m、n值的低电阻率油层饱和度定量计算。     

低孔低渗泥质砂岩水淹层岩电参数及定量评价标准的研究

Archie公式是建立在物性较好的纯砂岩基础上的经验公式,对于纯砂岩含油饱和度的计算可以采用恒定的孔隙度指数m和饱和度指数n值;但对于低孔低渗泥质砂岩水淹层,m、n值不仅与孔隙度有关,还与地层水电阻率及储层阳离子交换量密切相关。大庆外围L油田是典型的低渗透油田。以岩电试验为基础,研究了m、n值的确定方法,并建立m、n值的经验模型;同时开展了水淹层地层水电阻率、含油饱和度及产水率模型的研究。在此基础上建立了水淹层的定量评价标准。建立的水淹层定量评价标准,与实际生产资料对比,取得了较好的效果,有效指导了L油田的后期开发。     

基于核磁共振T_2谱集中度的低孔隙度低渗透率储层饱和度参数研究

歧口凹陷中深层低孔隙度低渗透率储层沉积环境和成岩作用的复杂性导致孔隙结构复杂,储层非均质性强,常规实验室得到的不同岩样的m、n值均存在明显差异,其中m变化范围为1.0~2.5,n变化范围为1~6,区域平均m、n值已经满足不了低孔隙度低渗透率储层饱和度评价。综合分析300余块次岩样的岩电参数发现,岩样m、n值受孔隙度、地层水电阻率、孔隙结构特征形态等因素共同制约。提出核磁共振T_2谱集中度概念反映微观孔隙结构分布形态,分不同地层水电阻率范围,建立利用核磁共振T_2谱集中度计算饱和度关键参数m、n的解释模型,获得连续的、反映储层物性变化的m、n值,有效提高了m、n参数计算准确性,m值相对误差降低到2.1%,n值相对误差降低到7.23%。将该研究成果应用于生产实践,取得了很好的效果。     

数字岩心技术在致密砂岩储层含油饱和度评价中的应用

基于适用于纯砂岩储层的阿尔奇公式计算的致密砂岩储层含油饱和度精度低．适用性差。将多点地质统计学和以自相关函数为基础的数字图像重构技术进行结合,形成能够描述储层复杂孔隙结构特征的低渗透储层数字岩心建模技术,应用建立的数字岩心,通过数值模拟,研究了储层孔隙结构类型、泥质质量分数和地层水矿化度等因素对阿尔奇公式中饱和度指数和胶结指数等参数的影响。研究认为,储层粒间孔隙、裂缝孔隙和孤立的溶孔隙等因素对阿尔奇参数影响巨大．裂缝孔隙度和地层水电阻率增大会导致胶结指数和饱和度指数减小．孤立溶蚀孔隙度和泥质质量分数增加会导致胶结指数和饱和度指数增大。利用孔隙结构特征参数与饱和度指数、胶结指数的关系,建立变参数的阿尔奇公式可提高饱和度计算精度．     

低渗透储层高精度含油饱和度计算方法研究

鄂尔多斯盆地镇北长3储层地层水矿化度变化范围大,孔隙溶蚀成岩作用等使得孔隙结构和导电特征复杂化,储层岩电关系偏离传统阿尔奇(Archie)模型,导致该区含油饱和度计算精度不高。本文基于岩石物理实验数据研究储层岩电关系的非Archie现象,利用测井资料提出了基于标准图版法的地层水电阻率计算方法,形成了利用核磁共振资料确定阳离子交换量Q_v的方法,最终利用Waxman-Smits模型大幅度提高了该区低渗透储层含油饱和度的计算精度。     

变质岩储层变m值测井解释方法探索

本文从常规测井资料出发,利用电成像刻度后的常规测井资料,在变质岩中进行储层孔隙结构类型的识别,根据计算出的声波孔隙度和密度孔隙度的相互关系,再结合其它曲线有效地划分出基质孔隙、低角度裂缝、高角度裂缝等不同孔隙结构类型的储层,并计算各种孔隙类型的百分含量;分析不同孔隙结构储层的地层因素和孔隙度的关系,得到胶结指数(m值)在不同孔隙类型中的变化规律;然后根据各种孔隙类型的百分含量,进行m值的计算,再利用计算出的m值进行饱和度的计算,解决了变质岩中裂缝识别和含油饱和度计算的难题,并将这种解释技术应用到实际的哈萨克斯坦克孜基亚油田的变质岩基底测井解释中,得到很好的应用效果。     

普光地区缝洞性储层岩电参数影响因素分析

在对普光地区189块岩心岩石物理实验资料分析的基础上,讨论了地层水矿化度、泥质含量、温度以及孔、洞、缝发育程度对孔隙结构指数m值和饱和度指数n的影响.认为,随地层水矿化度的增大,m、n值呈增大趋势;随温度和孔隙度的增大,m增大,n减小.利用岩电实验资料,做出了地层因素-孔隙度关系图版和电阻率增大系数-含水饱和度关系图版,从而计算出m、n值.经过现场实例验证,测井处理计算的含水饱和度与岩心分析含水饱和度相关系数较高,表明利用该规律选择的岩电实验参数m、n值适合缝洞性储层的含水饱和度计算.     

基于孔隙结构的酸性火山岩含气饱和度计算方法

与砂岩储层相比,研究区酸性火山岩储层具有孔喉半径比大及孔隙结构更加复杂的特征,导致该类储层饱和度指数较大.岩电实验资料研究表明,孔隙结构复杂使Rt与Sw的物理关系变得复杂,且固定的岩电参数难以反映孔隙结构的变化.通过研究岩电实验数据以及孔隙结构对岩电参数的影响,引入非均质平衡常数C,提出对于孔喉半径比大的储层电阻增大率函数的新形式,指出饱和度指数n在储层含水饱和度Sw较小时对计算结果影响较大,非均质常数C在储层Sw较大时对计算结果影响较大.酸性火山岩储层胶结指数m较大时与储层品质指数相关性最好;n＞3时与孔喉半径比相关性最好;m和n的变化反映孔隙结构的变化.采用变模型参数的方法反映储层孔隙结构变化,建立基于孔隙结构的饱和度解释模型,确定参数的计算模型.该模型较好地解决了孔隙结构对饱和度计算的影响,揭示了孔隙结构对电阻率与含水饱和度之间物理关系的影响.在研究区35口井中进行应用,效果较好.     

泥质砂岩剖面m、n值的一种计算方法

阿尔奇公式中孔隙度指数m、饱和度指数n值的确定是计算含油气饱和度的关键参数,而m、n值在地层条件下处于不断变化之中,测井资料处理解释过程中,用相对固定的m、n值计算地质参数是不科学的,无法解决低阻油气层含油饱和度定量计算的问题。从沉积相分析入手,结合岩电实验分析资料,得出了影响储层电阻率的主要因素为岩石骨架的矿物成分,确定了一种利用自然伽马能谱资料计算储层m、n值的方法,在应用中见到较好效果。     

阿尔奇公式在泥页岩地层含油饱和度计算中的应用——以沾化凹陷沙三段下亚段为例

含油饱和度计算是油气资源量评价中不可或缺的重要参数,现有饱和度模型均是针对纯砂岩或泥质砂岩,对泥页岩地层而言没有现成的模型可以遵循,从而使得其含油饱和度计算缺乏方法模型和理论依据。沾化凹陷罗69井沙三段下亚段泥页岩层段主要储集空间为裂缝和微孔隙,结合实验室测量的泥页岩地层孔隙结构指数和饱和度指数分别对微孔隙和裂缝的导电机理进行了分析,利用阿尔奇公式计算了泥页岩地层的含油饱和度,通过与密闭取心资料进行对比,达到了数值上的良好统一。研究表明,阿尔奇公式的核心物理学模型是对岩石导电特性主要影响因素及其相关关系的诠释,它是以理论分析建立的物理学模型为基础,通过实际岩心实验验证形成的实用方程,因此在针对泥页岩地层的精细解释及优化测井理论尚未完善之前,可以通过阿尔奇扩展模型计算泥页岩地层的含油饱和度,其精度可满足计算需求。     

对油层水电阻率的思考

在地层水矿化度较低的地层剖面内计算油气层含油气饱和度时，经常遇到解释结果偏低的总是以致地不能用于油水识别、储量计算，甚至发生漏掉油气层的严重问题。本文提出，在利用含水饱和度方程计算油气层的含油气饱和度时，参数ＲＷ应使用油气层不电阻率。在多数情况下，油气层水电阻率不同于水层水电阻率。地于地层水矿化度较低的陆相沉积地层而言，这个问题特别重要，文中列举了两个例子加以说明。     

胶结指数与饱和度指数对计算含水饱和度影响程度探讨

通过理论推理、实测参数计算、偏导数曲线对比等三种方法的分析．表明一般砂岩储层，胶结指数ｍ对含水饱和度的影响程度大于饱和度指数ｎ且含水饱和度越大这种差别越明显。同时指出，ｍ值越大对含水饱和度的影响越大，而ｎ值却越小对含水饱和度的影响越大．结论是在获取计算饱和度所需的各个参数时要对ｍ倍加重视，努力提高它的精度；如果由于条件的限制，不能获取ｍ、ｎ的准确值时，在考虑储层条件、水性、含油性基本接近的同时，从可参照的数据中选ｍ值较小、ｎ值较大的一组较为有利。     

岩电参数在不同温度、压力及矿化度时的实验关系研究

阿尔奇公式中的m、n参数不但与地层岩性和孔隙结构有关,而且还与地层水矿化度、围压和温度的变化有关.从岩石物理实验研究入手,以TZ2井等多口井的低孔隙度低渗透率岩心作为岩电实验研究对象,研究了m值随不同地层水矿化度、围压和温度的变化规律及n值随不同地层水矿化度的变化规律.实验和理论证明了这种关系的存在.这将有助于用阿尔奇公式准确地评价低孔隙度低渗透率地层的含油气饱和度和冲洗带残余油气饱和度.     

岩电实验过程中误差产生的原因及校正方法研究

岩电实验作为岩石物理研究的一个重要手段，主要通过测量岩石的孔隙度、电阻率和饱和度等参数来求取阿尔奇公式中的4个关键参数，进而准确地计算地层含油气饱和度。在岩电实验过程中，由于实验设备和条件以及实验人员等因素常影响着孔隙度、电阻率和饱和度等参数的测量结果，导致难以求准m、n参数，因此很有必要制定一套合适的测井岩电实验分析标准与规范。在介绍岩电实验操作规范流程的基础上，针对实验设备、实验条件以及实验人员等诸多因素对测量结果的影响，综合分析了岩电实验过程中误差产生的原因，并提出了相应的校正方法，使实验测量值更能反映实际地层的岩石物理特征，提高了利用阿尔奇公式解释地层含油气饱和度的精度。     

东营凹陷低渗透砂岩油藏地层水电阻率对饱和度计算的影响

地层水电阻率R_w取值方法主要有典型水层反算法和地层水分析法。针对东营凹陷南斜坡沙三段、沙四段低渗透率砂岩油藏,当单井油、水层R_w取相同值往往饱和度计算结果与密闭取心分析存在矛盾。使用油层水分析测定的R_w计算的典型水层含水饱和度低于80%;使用典型水层反算的R_w油层含水饱和度计算偏高,说明即使在同一套油水系统中,油层和水层R_w也可能不同。从Archie公式进行推导并结合实际数据发现,油层中的R_w小于水层的R_w。从成藏角度分析认为,油气成藏后油层水主要为伴随烃运聚的高矿化度水赋存于岩石微孔隙中。含水量较低且与水层或围岩隔离,不易扩散或交换,得以继续保持成藏流体高矿化度特征;水层中大都保留了原始沉积的低矿化度水,且当中的盐分由于扩散或与围岩交换,随时间推移,矿化度会逐步降低,从而导致了油、水层不同的矿化度。这一认识对提高东营凹陷低渗透油藏饱和度解释精度具有重要的意义。     

提高疏松砂岩测井含油饱和度精度的探索

测井含油饱和度是计算石油地质储量的重要参数之一,通常由Archie公式获得,公式中的孔隙胶结指数m和饱和度指数n需依据岩石电阻率实验室测量结果确定。目前国内岩石电阻率测量基本上是在与地层条件(温度、压力、有效应力等)有较大区别的实验室条件下完成的,所测定结果用于测井含油饱和度计算会带来一定的不确定性,尤其对于疏松砂岩储层。渤海渤中34-1、渤中28-2等油田(主要含油层为疏松砂岩)储量评价中采用了覆压条件下岩石电阻率测量结果。对比分析结果表明,采用覆压条件下岩石电阻率测量结果确定m、n值,可以显著提高测井含油饱和度的计算精度,可为储量评价提供可靠的岩石物理参数。     

利用地层测试压力资料估算油层动用程度和剩余油饱和度

利用电缆地层测试器（FMT）资料估算油藏无水采油期剩余油饱和度,是其在油田开发阶段的重要应用之一。在引入油层动用程度和油层采出程度的概念之后,笔者提出一种确定无水采油期当前油层剩余油饱和度的新方法,即利用油层压力资料来估算剩余油饱和度。当油层处于无水采油期时,油层不含水,此时油层电阻率与原始油层电阻率变化不大,由常规电阻率计算的剩余油饱和度与原始含油饱和度差别不大,易得出油层“没有被动用”的假象。因此,应当利用FMT资料来估算剩余油饱和度。对于开发生产井,常规电阻率测井资料和FMT资料综合估计剩余油饱和度的方法是互为补充,缺一不可的。     

剩余油饱和度配比系数法探询剩余油分布规律--以下二门油田中下层系为例

以往对剩余油饱和度的空间分布特点,多是利用测井资料定性地研究,多数没有定量化,更很少对每口井的各小层(即时间单元)的剩余油分布做出定量的预测。利用剩余油饱和度配比系数法结合下二门油田中下层系的实际生产数据寻找到一条定量预测某一时刻各井各小层剩余油分布的途径和方法。通过小层劈分,获得了每个时间单元的剩余油量和可动油饱和度,进而为在平面和纵向上研究剩余油的分布规律提供了依据,并结合油田的静态资料探讨了剩余油分布的控制因素,为今后油田的挖掘提供了方向。