脱硫剂与RH浸渍管耐火材料作用的热力学分析

RH浸渍管侵蚀严重是目前采用RH脱硫普遍存在的一个问题,弄清其侵蚀机理是减缓和避免侵蚀的基本前提.采用FactSage软件从热力学角度分析了RH脱硫剂与浸渍管浇注料的反应机理,同时分析了脱硫剂以及浇注料中添加MgO组分对侵蚀的影响.计算结果表明,RH脱硫剂与浇注料反应生成的主要相为CaO·6Al2O3(CA6)和CaO...     

硅微粉对RH浸渍管浇注料性能的影响

介绍了RH浸渍管浇注料的使用条件和损毁机理。探讨了硅微粉的加入对浇注料的热震稳定性、抗渣侵蚀性和热膨胀性的影响。结果表明，硅微粉的加入量为1．5％时，RH管浇注料的上述性能良好。     

改善RH浸渍管浇注料性能的研究

研究了镁砂粉及硅微粉的加入量对RH浸渍管浇注料各项性能的影响。加入适量镁砂粉，生成的尖晶石凭借其优良特性可优化浇注料使用性能，其最佳用量为4α％；加入适量硅微粉，可提高浇注料的常温抗折强度，其最佳加入量为1％。     

RH浸渍管及下部槽使用寿命同步化实践

分析了武钢第一炼钢厂RH浸渍管及下部槽的使用条件、损毁机理和寿命不同步的问题,并从浇注料、型心钢板、烘烤方式、吹氩小管保护、增加风冷装置等几个方面入手,对现用浸渍管及下部槽进行了技术改进。改进后RH浸渍管及下部槽使用寿命明显提高,浸渍管使用寿命由改进前平均36次提高到64.8次,下部槽使用寿命由改进前平均113次提高到136次,并且实现了二者寿命的同步化。     

弓形浸渍管RH钢液流动行为的物理模拟

为了提高RH真空精炼系统的效率,设计了一种弓形浸渍管结构的RH真空槽。通过水模型试验对弓形和传统圆形浸渍管的RH设备进行了循环流量和均混时间的测定。试验发现:在实际生产条件下,弓形浸渍管RH比传统圆形浸渍管RH循环流量增加100%～180%;均混时间比传统RH减少35%左右。当提升气体流量超过饱和值时,弓形浸渍管RH的循环流量随着提升气体流量的增大而更加明显。弓形浸渍管RH可显著提高精炼效率,具有重要的应用前景。     

电炉小炉盖废料资源综合利用探讨

回收使用过的电炉小炉盖,经过破碎分级后作为原料应用于CAS浸渍管浇注料中.通过对废料的各项理化指标和原始浇注料性能进行分析对比,并探讨了加入一定量的废料对浇注料性能的影响,确定了废料可替代CAS浸渍管浇注料中约40%的刚玉颗粒料,合理地调整添加废料后的浇注料中相关微粉和水泥的含量,优化后的浇注料各项性能均能够达到宝钢技术指标要求,实际生产后达到了钢厂使用寿命的要求.     

RH真空精炼法浸渍管结构形式的发展

回顾了RH浸渍管结构形式的发展历史。除了简述常规双圆形浸渍管结构外,还介绍了单浸渍管结构、双椭圆形浸渍管结构、多浸渍管结构等3种新型RH结构及其试验研究。比较认为,新结构RH在循环流量、流场、脱碳方面均优于或至少相当于常规RH,但是由于其它新结构的RH结构复杂,只有单浸渍管结构RH已投入工业应用。     

弓形浸渍管RH混合传质均匀性的数值模拟

为了提高RH系统真空精炼的效率,采用了一种新型弓形浸渍管RH装置.通过欧拉-欧拉方法对弓形浸渍管RH装置进行了数值模拟,计算了循环流量、均混时间、真空室液面流速分布、真空室内传质均匀性、真空室内RTD和钢包内RTD,并与传统RH进行对比.结果表明,在实际生产条件下,弓形管RH的循环流量比传统RH增加了91％～99％,均...     

RH真空精炼过程循环流量的水模型研究

建立了钢厂250 t RH真空精炼装置1/4的水模型,研究浸渍管内径(520～750 mm)、驱动气体流量(1 000～3 000 L/min)、浸渍管浸入深度(525～800 mm)和真空室压力(0～25 kPa)等参数对RH循环流量的影响。结果表明,随驱动气体流量、浸渍管浸入深度增加、浸渍管内径增大以及真空室压力减少,RH钢水循环流量增加;为获得较大流量,浸渍管浸入深度应≥560 mm,真空室液面高度应≥200 mm。得出循环流量的回归方程,通过对钢厂250 t RH设备工艺参数作相应调整后,RH装置的生产效率明显提高。     

攀钢RH浸渍管粘渣原因分析与对策

针对攀钢现行工艺下发生的RH浸渍管粘渣的问题,通过实验及理论计算研究了RH浸渍管的粘渣原因及其对策。对RH浸渍管粘渣物的物相分析结果表明,RH精炼过程中高熔点的镁铝尖晶石相在熔渣中析出是导致RH浸渍管粘渣的根本原因;精炼渣组成对浸渍管粘渣影响的研究表明,提高精炼渣的碱度、增大渣中CaO/Al2O3含量比、降低渣中MgO含量,可以降低渣中高熔点相的作用浓度,改善了熔渣粘度和熔点,有利于减轻RH浸渍管的粘渣。     

250t RH真空精炼炉浸渍管的改进

RH真空精炼炉的主要功能是脱氧、脱碳、净化钢液,是提高钢材质量的基础条件。邯钢250 t RH真空精炼炉投产初期存在的主要问题是浸渍管寿命低（大约30炉）,影响正常的生产,生产成本较高。经过反复分析,认为浸渍管的设计和砌筑存在缺陷,对浸渍管进行改进后,浸渍管的寿命达到90炉以上,保证了生产组织的顺行,为邯钢高级品种钢的上量打下了良好基础。     

RH TB浸渍管长寿技术研究与应用

结合鞍钢1700ASP中薄板坯连铸生产硅钢的实践，系统分析了RH TB浸渍管的损毁机理，并据此采取了相应的改进措施。通过优化烘烤制度、维护方式、生产组织模式和生产工艺，有效地提高了鞍钢1700ASP线RH TB浸渍管的使用寿命，为鞍钢1700ASP线硅钢的稳定生产提供了保证。     

钒铁炉渣用于浇注料的研究

通过对钒铁炉渣理化性能的分析，确定了将其作为主要原料进行炼钢中间包永久层浇注料的研制。该研究生产的方坯中间包永久层浇注料使用寿命达到938炉，板坯永久层浇注料使用寿命达到1023炉，远高于当期使用的中间包永久层浇注料600炉的水平，降低了生产成本。     

RH浸渍管粘渣形成原因及解决办法

通过成分和物相分析,探讨了硅钢冶炼过程RH浸渍管表面粘渣的形成原因,提出优化RH精炼渣成分的改进措施并开展了生产试验进行验证。结果表明:粘渣成分与RH终点渣成分相似,主要由Al_2O_3,CaO,Fe_xO_y,SiO_2和MgO等组成,形成的主要物相为铁铝尖晶石和钙铝黄长石;粘渣由高黏度、高熔点的RH精炼渣粘附在浸渍管上不断累积长大形成;增加RH炉渣中CaO含量,提高炉渣中CaO/Al_2O_3的含量比值,可降低炉渣的黏度和熔点,避免浸渍管表面粘渣的形成和长大。     

单管RH精炼过程钢液流场的水模型实验

采用物理模拟方法对单管 RH 真空精炼过程流场的循环流动、混合特性等进行了研究,建立与 RH 真空精炼装置原型相似比为1∶5的水模型,研究了不同工艺参数对单管 RH 装置内钢液循环流动的影响。对比实验测量数据发现,增大吹氩量和浸渍管插入深度以及浸渍管有效横截面有利于提高循环流量,减小均混时间;在相同的实验条件下,椭圆形浸渍管 RH 比传统浸渍管 RH 的循环流量要大15％以上,单管 RH 的均混时间比传统RH 可以缩短20％;单管 RH 钢包底部吹氩位置位于距钢包中心0.4R(R 是钢包半径)处时,均混时间最短。     

RH炉浸渍管使用寿命分析及改进

分析中厚板卷厂RH炉浸渍管使用寿命低的原因,通过优化RH炉浸渍管耐材的理化指标、浸渍管喷补料及喷补工艺,改进顶渣设备及优化烘烤制度等措施的实施,浸渍管平均使用寿命由2007年投产初期的32炉提高到2009年的72炉,RH炉真空钢月生产量由2万吨提高到8.3万吨。     

迁钢RH浸渍管长寿高效国内领先

迁钢公司解决了制约RH精炼炉生产的浸渍管寿命问题，其最高达到120炉，居国内领先水平。     

RH设备形状对钢液流动和混合特性的影响

采用水模拟和数值模拟方法对大真空室、椭圆浸渍管及常规RH模型的流场特性进行分析和比较.经过对循环流量和混匀时间的测定,得出椭圆管RH的流场特性参数最佳,大真空RH与普通RH相近.椭圆管RH增大循环流量后可促进脱碳,大真空RH则大大提高钢液表面反应层的脱碳效果,但其对提升气量和工艺操作条件有严格的要求.结合2种改进模型的特点,对RH设备进行几何和供气参数的优化匹配是提高精炼效率的关键.     

RH炉生产IF钢脱碳工艺优化

本文论述了RH炉在生产IF钢的过程中,通过优化进站碳、氧含量,快速提高真空度,优化环流气流量,保证浸渍管插入深度,优化脱碳后期强制吹氧,优化耐材洁净度,实现RH炉脱碳时间降低,碳含量进一步降低,为IF钢的生产提供了保障。     

浸渍管形状对RH精炼中钢液流动和混合特性的影响

通过水模拟试验,对采用椭圆形和圆形浸渍管的RH设备分别进行了混匀时间和循环流量的测定,比较后得知:在真空压力97709Pa,插深130mm的条件下,当驱动气体流量大于2.33 m3/h时,椭圆浸渍管的RH循环流量优势明显,大于2.7 m3/h时混匀时间明显减少.测出椭圆浸渍管RH设备在不同工艺参数下混匀时间和循环流量的变化规律,并进行了流场流线试验.分析得知,在相同的单位浸渍管截面积供气强度下,椭圆管RH的循环流量和混匀时间均优于普通RH,试验条件下循环流量可增大50％,最后回归出2种模型间循环流量的关系式.