压力管道的强度试验压力计算及其盲板选用

通过对压力管道设计参数的物理意义、计算公式及现行规范中有关管道压力试验条款的介绍和分析,并结合具体实例,说明了压力管道强度试验压力的计算方法,同时对试压用盲板的厚度选用及减薄问题进行了探讨,为压力管道系统试压中关键参数的确定提供了充分的理论依据。     

石油化工装置改造工程中管道的压力试验

工艺管道常规的压力试验方法石化装置改造中往往遇到困难，串联试验法，降压系统试验法、管外试验法等是解决实际问题的有效方法，最后介绍了盲板的选用原则。     

管道试压封头的选用及设计

文章以现行压力容器、金属管道设计规范及管件标准为依据,讨论了常用管道试压封头如:椭圆形封头、平盖封头、盲板法兰、法兰盖等封头壁厚的设计选用,并探讨了加强肋平差封头壁厚的计算方法。在长庆气田施工中多次应用验证,用这些计算方法确定的管道试压封头,安全、可靠、经济。     

管道试压用柱壳盲板的试验与应用

试压是检验工程质量,确保投产成功的重要手段之一。所以不论是炼油装置内的工艺管道,还是装置外的系统管道,以及装置内外的钢制埋地管道,在装置投产、埋地前都必须进行强度或严密性试验。而试压区段的划分、试压盲板的结构形式和厚度等,一般设计图纸和文字说明中不作规定,由施工单位自己选定。管道试压用盲板在管道施工中用量很大。目前管道试压一般采用平盲板,其厚度按下式计算:     

循环注气管线系统的吹扫试压

对宝中某循环注气地面建设工程管线系统吹扫试压方案进行编制,并进行施工风险分析。新建油气管线强度试验压力为设计压力的1.5倍(设计压力为6.0 MPa),泄漏性试验压力为设计压力值,具体应按照《天然气集输管道施工及验收规范(SY0466—97)》的要求进行。吹扫试压的风险防范措施有:用经检验合格且在有效期内的压力表;安装盲板时,应根据现场情况选取型号适宜的盲板;使用检验合格的控制阀门;按质量控制程序验收材料;检查打压胶管的老化程度。     

利用压力-容积图进行管道试压的曲线修正

针对油气管道采用压力-容积图(p-V曲线)试压时,管道内残留空气量难以确定,并且空气对p-V曲线产生一定影响的问题,根据埋地管道的受力特点及试压过程中气体的变化,分析了管径、壁厚、压力及含气量对p-V曲线的影响,建立了定量确定空气含量的数学模型,提出了不同含气量时p-V曲线的修正方法。结合某管道进行了计算,与实测数据进行了对比,结果表明该模型计算值与实测值基本吻合。这一研究成果为提高管道p-V曲线试压技术提供了一定的理论支持和重要参考。     

长输管道穿越段管线试压的探讨

管道试压前，管道及阀门应当安装结束，管道预留的接口部位，应用堵头或盲板封闭好，管道的固定(支墩、管卡等)已经设置齐全，且固定牢固，试压的设备及仪表齐全，有足够的试压水源，试压的环境温度也在 5℃以上。     

国内外输气管道试压技术现状综述

对国内外输气管道试压技术现状和发展趋势进行了论述,总结了国内外几种常用规范中对试压介质和试压强度的规定,统计分析了高强度试压对管道安全运行的保障作用,提出采用压力—容积曲线法控制试验压力的方法,该方法既可以达到较高的试压强度,又不会造成管道永久变形,技术合理。指出了目前我国管道试压水平与国外的差距及今后的发展方向。     

国外油气站场管道试压试验标准剖析

梳理分析了国内输油、输气站工艺管道试压标准,提出借鉴国外标准的先进理念来提高国内输油、输气站设计和运行水平的思路。国外输油、输气站工艺管道试压标准的先进性主要体现在以下几方面:管道运行压力较低,强度试验和严密性试验合并进行,或者仅进行严密性试验;工艺管道划分原则;试压过程空气含量检测方法和降压程序;工艺管道试压周期等。此外还介绍了国内外关于输油、输气站工艺管道试压的先进技术和施工实例,包括利用严密性数学模型确定合理稳压时间;利用高压气体爆炸能量计算方法确定气试压损伤半径等。最后提出借鉴国外标准,提高我国输油、输气站工艺管道试压标准的建议。     

国内外油气管道试压方法的评述

本文综合分析了国内外油气管道试压的理论、方法和规范，对试验压力、次数、不同介质试压时管道爆破的断裂动力学特征进行了述评。本文阐述了观点对油气管道试压具有重要的参考价值。     

法兰、螺栓连接系统的三维有限元分析

法兰、螺栓、垫片及盲板组成的系统是压力容器设计中的重要内容,同时也是设计及使用过程中容易出现问题的部位。详细计算该系统应力分布是提高法兰、螺栓连接设计水平的关键所在。该文应用三维有限元技术,考虑了大量的接触面和螺栓预紧单元,准确计算出一套法兰连接的应力分布,并与国标中的法兰计算公式所得到的结果相比较,对法兰连接的设计有现实的指导意义。     

压力容器接管开孔补强的有限元计算模型探讨

在压力容器开孔的有限元计算模型中,传统有限元计算模型忽略了法兰的作用,其结果是相当保守的。带法兰的接管开孔有限元计算模型,由于法兰的作用使得接管整体刚性提高,从而使接管与筒体交接处的应力大大减小。将不同接管伸出长度的带法兰计算模型的结果进行了比较,归纳出了不同接管伸出长度法兰力矩对于接管开孔边缘处应力的影响。     

法兰带压堵漏夹具设计浅析

在法兰注剂式带压堵漏中,夹具的设计是堵漏技术中的难点。以GB 150—1998《钢制压力容器》壁厚计算公式为依据,综合考虑注剂螺栓孔减少夹具截面积对夹具强度的影响和夹具刚度的要求,推导出了更接近实际的夹具强度计算公式。     

法兰设计计算方法应用探讨

在国内压力容器设计行业中,存在着较为普遍的法兰设计计算难题。从拆解、分析标准中法兰设计计算的过程解答了这一难题,并通过实践算例进行印证,可以帮助设计人员加深对标准中法兰设计计算过程的理解和掌握。     

管坯镦锻条件分析

摩擦系数和镦锻比是影响管坯镦锻分流面尺寸的两个重要因素，但管坯的长度达到某一数值时，管坯中部的某一段相当于在无摩擦的条件下镦锻，必然会引起应力状态的改变，从而在管坯内壁形成环形空穴，最终可能形成折叠。当管坯长径比很大时，为了防止在镦锻过程中产生折叠现象，在设计聚料工步时，通常要遵循镦锻规则。为减少镦锻过程中的聚料工步数，在传统规则的基础上，给出了中部带法兰的管件在镦锻时的限制条件，并将此条件应用于空心抽油杆的镦锻。此外，为有利于管坯聚料，空心抽油杆的模具型腔可设计成与心轴锥度相反的倒锥形。     

整体法兰拉格朗日乘子法优化设计

根据GB150—1998钢制压力容器中整体法兰中的应力校核原则,采用优化设计方法中拉格朗日乘子法,进行最小质量的优化计算。将法兰有效厚度δf作为随机变量,轴向应力、径向应力、环向应力和组合应力校核作为约束条件,法兰质量作为目标函数,在满足所要求的可靠度基础上优化法兰尺寸,从而减轻法兰质量,目的是尝试一种比常规设计更有效可行的优化设计方法,并以换热器外浮头盖法兰为优化设计实例,说明该方法切实可行。     

风载对连续管作业防喷器组合法兰密封性的影响

我国西部油田风沙活动对连续管测井中地面防喷装置法兰密封性能影响很大。为此,建立了防喷器组合底部法兰、密封垫环和连接螺栓的全结构有限元计算模型。应用该模型分析了连续管作业工况下多种风载对法兰连接密封性能和螺栓强度的影响,同时对比分析了防喷器组合有无支架支撑时的密封状态以及连接螺栓的应力水平。计算分析结果表明,在6级以上风载作用时,防喷器组合必须采用支撑装置,并通过计算求得支架支撑情况下的极限弯曲曲率,为施工过程中支架刚度的选择提供了参考。     

国标〈钢制管法兰连接强度计算方法〉评析

对GB/T 17186-1997〈钢制管法兰连接强度计算方法〉中的法兰计算方法进行了简要评述与分析,为管道法兰密封设计及强度校核提供参考依据。 管法兰;;垫片特性参数;;强度计算     

高压油气井口装置阀体端部螺纹法兰的设计

介绍了高压油气井口装置阀体端部螺纹法兰的结构,给出了该型螺纹法兰的强度计算方法以及它在井场上的常用规格和尺寸。通过强度校核,证明此种螺纹法兰安全可靠。鉴于目前螺纹法兰设计计算的多样性,认为可以制定适当的标准加以规范,便于对设计、制造及验收的全过程进行控制,确保产品质量,从而提高井口设备的安全使用性能。     

法兰密封管理数据仓库构建及联机分析处理

法兰密封在流程工业中应用广泛。针对法兰密封管理中数量大、涉及标准多、库存管理烦琐及故障分析困难等问题,开发了法兰密封管理数据仓库,并就数据仓库的建模、分析主题和联机分析处理等方面进行了分析探讨。