减少大行星齿轮渗碳淬火畸变的工艺措施

我公司生产的154t电动轮自卸车上的大行星齿轮(见图1)，材料为20Cr2Ni4A钢，要求齿面渗碳淬火，渗碳层深1．9～2．3mm，齿面硬度58～63HRC，心部及其它表面硬度35～45HRC，端面平面度≤0．6mm。     

矿车铆钉用风握头的工艺改进

图1所示的矿车用风握头材料为T7钢,工件总长120 mm,技术要求工件A区50 mm处硬度为51～53HRC,B区30 mm处硬度为46～48 HRC,其余部分硬度为48～50 HRC.零件加工路线为:下料-锻造-退火-机加工-淬火-磨削.由于在使用风枪时有气压产生冲击,所以风握头的使用寿命都不长,平均每个握头能铆108个钉.因此,提高产品使用寿命,降低矿车总体成本,是生产关键.     

解决JS—120半轴齿轮内孔的变形问题

JS—120半轴齿轮(图1),要求渗层深度0.9～1.4 mm,齿面硬度HRC58～64,心部硬度HRC35～48,内花键表面硬度>HRC35我们采用图2所示工艺碳氮共滲直接淬火,金。相组织及硬度均能达到要求,但内孔变形问题(小端产生严重收缩)一直未得到很好解决。     

20CrMo钢薄板渗碳冷压淬火畸变矫正方法

铝箔冷轧机上的衬板 ,面积为 330mm× 330mm ,厚度有 5mm、8mm、15mm三种。工艺要求表面硬度>5 5HRC ,心部硬度 2 5HRC～ 30HRC。为了满足技术要求 ,选用了 2 0CrMo钢板 ,采用常规渗碳 ,一次加热淬火工艺。淬油处理后 ,工件畸变很大 ,最大畸变量在 (5～ 10 )mm之间。由于该衬板表面硬度要求较高 ,校平成了最大难题。处理板形零件一般采用加压淬火方法 ,通常非专业工厂不具备专用加压淬火设备。通过试验 ,我们成功地解决了难题 ,并获得了较好的效果。1　试验材料及方法(1)选材　为了满足技术要求 ,试验材料选用了淬透性较好的 2 0CrMo…     

3Cr16NiMoS钢锻制模块预硬化硬度不合原因分析及工艺改进

采用27t钢锭试制的3Cr16NiMoS钢厚度280～370mm×宽度1,200～1,400mm锻制模块预硬化硬度带宽满足不了5HRC要求.通过酸蚀试验、硬度检验、碳含量分析、热处理试验,结果表明:由于钢锭大导致碳偏析严重而影响预硬化硬度不均匀,碳正负偏析差值为0.163％,预硬化硬度带宽为7.5HRC.采用15t钢锭...     

采用挤光工艺提高隔簧使用寿命

<正> 江西五十铃汽车有一隔簧零件,形状见图1。材料60Si 2 MnA,厚2.6mm,要求φ70mm范围内硬度56～62HRC,其余44～48HRC。表面强化喷丸处理后须作疲劳试验1千万次而不失效。     

大型齿轮深层渗碳淬火

2 m以上的大齿轮 ,在无大型渗碳设备的条件下 ,通过自行设计的渗碳包在 3m× 6 m台车炉中实现了天然气渗碳 ,达到了齿部有效硬化层深 3.2 mm～ 6 .1mm,齿面硬度 HRC5 7～ 6 2的要求。     

量块调质后长度显著缩小原因分析

我厂生产的量块,材料为GCr15钢,长度规格≥175mm,为提高基体强度,要预先调质.在合金钢车间维护期间,因井式空气炉停用,长度L>400mm 的量块(形状如图1)委托J厂去调质,调质要求淬火硬度为(60～65)HRC,回火后的硬度为(25～32)HRC.     

20CrMoH钢主减从动齿轮渗碳淬火畸变控制

某车型变速器主减从动齿轮示意图,其材料为20CrMoH钢.要求零件表面硬度(82±2)HRA,心部硬度(30～43)HRC,有效硬化层深度(0.5～0.7)mm,显微组织检验按HB5492-1991<航空钢制件渗碳、碳氮共渗金相组织检验标准>进行,φ96mm内孔畸变量要求热处理前≤0.02mm、热处理后≤0.10mm,C端面畸变量要求热处理前≤0.015mm、热处理后≤0.10mm.     

SAE8620H齿轮钢的淬透性及其预测模型

利用理想临界直径、非线性方程和硬度分布函数等方法,对SAE8620H齿轮钢的淬透性进行了计算,并与实测结果进行了对比分析。结果发现,试验钢淬透性较低,距淬火端3～9mm范围内硬度变化达到3 HRC/mm。采用理想临界直径预测模型和非线性方程预测模型计算J9和J15点硬度与实测结果偏差不到2 HRC,但J5点硬度偏差超过2 HRC;采用硬度分布函数预测模型计算J9和J15点硬度误差分别达到6.1 HRC和3.8 HRC,经修正后的硬度分布函数预测模型在J5、J9和J15点硬度预测误差均小于2 HRC,可用于SAE8620H齿轮钢淬透性预测。     

合理制定热处理工艺控制12180凸轮轴磨削裂纹

一、前言 12180柴油机喷油泵凸轮轴,材料为18Cr_2Ni_4WA,轴颈φ42mm、轴长432 mm,如图(1)。技术要求是:硬度HRC58～62,心部硬度HRC<42,渗碳层深度1.2～1.7Imm(有0.5mm的磨量),只允许凸轮部位有渗碳层。     

20CrMnTi钢齿轮表面剥落失效分析

某厂生产的一批装载机用桥箱传动齿轮在反馈的失效件中,齿面剥落损坏约占损坏总数的80%～90%.该批齿轮的模数为10,材料为20CrMnTi钢,外形尺寸为φ40 mm ×258 mm,热处理工艺为920℃×350 min强渗碳、860℃×120 min扩散→860 ℃淬火→(160±10)℃ × 120 min回火.技术要求表面硬度58～64 HRC,心部硬度33～45 HRC;     

用铜铬合金铸铁生产Sofim冷激凸轮轴

0概述南汽从意大利引进的Sofim发动机凸轮轴系冷激凸轮轴，该产品由原西德生产，属第三方技术，所以从FIAT引进的资料中无此产品铸造工艺方面的技术资料，仅有该产品在材质方面的技术条件。离凸轮桃尖2mm处的硬度要求在45HRC以上，桃尖处的激冷层深度要求为6～15mm；凸轮中心钱左右两侧80°处离边缘2mm处的硬度要求在40HRC以上；基圆中心硬度要求为200～260HB；材质性能要求为ab≥200MPa。其结构特点：轴中心有一φ11mm、深为420mm的油道孔，供润滑油循环。我们曾对从意大利进口的凸轮轴取样进行化学分析，其化学成分（％）为：3．75…     

20Cr2Ni4A钢齿轮的热处理

一种20Cr2Ni4A钢齿轮要求进行渗碳、淬火处理,达到0.8～1.0 mm的渗层深度、58～62 HRC的表面硬度和34～45 HRC的心部硬度。试验了3种渗碳淬火工艺,最后确定的热处理工艺为:920℃渗碳4 h缓冷,650℃高温回火4 h炉冷至350℃空冷,810℃保温3 h油淬,190℃回火两次。     

砂轮成形垫板热处理工艺改进

垫板为砂轮模具零件之一,系由25 mm厚的20钢板加工而成,后经渗碳、淬火及低温回火处理,再经表面磨削处理而制成厂家所需要的产品.该产品的热处理技术要求为:板面渗碳层厚度2 mm,淬火硬度58～63 HRC,淬火后平面度及平行度不得超过0.30 mm.     

12Cr2Ni4A钢主动齿轮两次碳氮共渗工艺研究

由于12Cr2Ni4A钢主动齿轮的齿部和内花键尺寸较小,而对齿部和内花键的碳氮共渗深度要求差异较大。齿部硬度为58～62 HRC,内花键硬度≥56 HRC;而心部硬度为34～41 HRC。根据设计要求,对12Cr2Ni4A钢进行两次碳氮共渗工艺研究。     

D2钢制圆刀片的热处理

D2钢是一种模具钢,相当于国产Cr12MolV1钢。外径220 mm、内径160 mm、厚6 mm的D2钢刀片需进行热处理,并达到如下技术要求:硬度62.5～64.0 HRC,平面度≤0. 15 mm,垂直度≤0.10 mm。要达到这一要求有一定难度。使该刀片达到上述要求的热处理工艺为:(450～500)℃×4h去应力退火;900℃×7 min预热,1 010～1 020℃盐浴炉加热3 min 20 s随后硝盐炉淬火15～20 s;200℃×2 h回火2次。结果,刀片的硬度和尺寸精度均符合要求。     

膜片弹簧热处理生产线

膜片弹簧是离合器中的关键部件(见图1),材料为60Si2Mn钢,分离指端硬度要求≥58HRC,基体45～50HRC.几何精度要求:分离指端跳动≤0.3mm,外圆不平度≤0.1mm.性能要求压缩100万次后不开裂,衰减<10%.若采用常规热处理工艺,产品达不到使用要求,而引进英、法等国的膜簧生产线,价格十分昂贵.我所研制的膜片弹簧热处理生产线填补了国内空白,且价格低廉.该生产线工序简单,处理的工件尺寸精度高、硬度波动小,生产质量稳定,劳动强度低,生产成本和能源消耗低于常规工艺,完全替代了进口设备.     

球墨铸铁磨球的生产实践

文章分析了球磨机和磨球的技术要求,提出采用球墨铸铁材质能够满足磨球使用要求,并通过试验研究确定了热处理工艺对磨球组织、性能的变化规律。试验结果表明,φ100mm磨球选用珠光体球墨铸铁材质,获得磨球金相组织为球状石墨加回火马氏体和少量碳化物,球表面硬度HRC50～55,表面与心部的硬度差为HRC1～3,完全满足使用要求。     

大截面非调质预硬型塑料模具钢的组织与性能

检测了截面尺寸为460mm × 800mm ×3200mm的非调质预硬型塑料模具钢(SWFT钢)截面上的硬度分布,观察了截面的金相组织,并与调质预硬型塑料模具钢3Cr2MnNiMo钢进行了车削加工比较.结果表明,SWFT钢在整个截面尺寸范围内均为贝氏体组织,截面硬度分布在37～40 HRC,达到调质预硬型塑料模具钢3Cr2MnNiMo钢硬度均匀性要求,同时SWFT钢具有较好的切削加工性能,加工后的试样表面光洁度较好.