家用燃气灶具额定热负荷的确定

一、家用灶具及燃烧器热负荷状况1.有关热负荷的规定为了统一对燃气能源的管理,有利燃烧设备的研究和生产,保证城市燃气管网安全运行,满足用气工艺需要,国标CJ_4-83《家用煤气灶具》中规定主火燃烧器热负荷不得小于2.9kW,不得大于4.1kW。热效率不应低于55％。《城市煤气设计规范》TJ28-78规定,每户居民生活用的煤气灶,总额定热负荷一般不小于5.8kW,其中主火燃烧器的额定热负荷不得小于2.9kW。2.燃烧器热负荷的计算     

对提高家庭灶质量的两个问题的探讨

城乡建设环境保护部与轻工业部联合制订的“城市煤气家庭灶标准”已被国家正式批准施行。此标准对城市煤气家庭灶的热负荷、热效率和燃烧产物中的CO含量均提出了要求,使家庭灶设计臻于完善。部标准的颁布,纠正了过去在家用灶具生产中只注重热效率而忽视热负荷、卫生标准的倾向。 如何降低家庭灶燃烧产物中的CO含量和怎样提高家庭灶的热效率,已成为燃气燃具设计者所关注的问题。下面就这两个问题作初步探讨。     

家用燃气灶具额定热负荷精度研究

《家用燃气灶具》(GB 16410-2020)中要求额定热负荷精度在±10%以内,导致市场中不同产品的额定热负荷精度差异较大。为此,随机选取216个样本来统计额定热负荷分布区间、测试实测热负荷、计算额定热负荷精度。结果表明：额定热负荷为4 200W的样本占比最多,为25.9%;额定热负荷以4 000W、4 200W、4 500W、5 000W为主。液化气样机的额定热负荷相比于天然气样机略低,天然气样机随着额定热负荷值的增加,额定热负荷精度呈现负偏差的比例增高。研究结果显示,通过控制喷嘴孔径的大小,市场上的样机额定热负荷精度以标准要求范围内的负偏差为主导,其中液化气样机额定热负荷精度更靠近负偏差下限要求。     

带余热回收的完全预混中餐炒菜灶试验研究

对带有余热回收系统的完全预混中餐炒菜灶进行设计,将其作为试验对象,在额定热负荷30 kW条件下,确定中餐炒菜灶的最佳过剩空气系数、最佳冷水质量流量及最佳排风机电压。试验研究热负荷对燃烧器热效率、污染物排放量的影响,确定热负荷调节范围。中餐炒菜灶的总热效率分为燃烧器热效率、余热回收热效率。在额定热负荷(30 k W)、冷水质量流量为6 kg/min、排风机电压为3 V条件下,燃烧器热效率随着过剩空气系数减小而增大,烟气中一氧化碳、氮氧化物的体积分数均随过剩空气系数减小而增大。综合考虑相关标准对中餐炒菜灶烟气中一氧化碳体积分数的限值(0. 1%)以及燃烧器热效率,过剩空气系数取1. 038。在额定热负荷、过剩空气系数为1. 038、排风机电压为3 V条件下,余热回收热效率随冷水质量流量的增大而增大。由实测结果可知,换热器进出水温差随冷水质量流量的增大而降低。由于试验要求换热器进出水温差应控制在20℃左右,因此将冷水质量流量设定在5 kg/min。在额定热负荷、过剩空气系数为1. 038、冷水质量流量为5 kg/min条件下,中餐炒菜灶燃烧器热效率随排风机电压增大而减小。为保证燃烧器热效率,排风机电压取1 V。在过剩空气系数为1. 038、冷水质量流量为5 kg/min、排风机电压为1 V条件下,燃烧器热效率随热负荷增大而减小,烟气中一氧化碳体积分数、烟气中氮氧化物体积分数随热负荷增大而增大。热负荷在10. 32～33. 04 k W范围内,燃烧器工作正常,无回火、无脱火、无明显黄焰,燃烧器热效率及污染物排放量均满足标准要求,中餐炒菜灶有较宽的热负荷调节范围。     

侧吸式集成灶热效率与烟管长度关系探讨

GB 30720—2014《家用燃气灶具能效限定值及能效等级》没有对测试集成灶热效率时烟管长度进行规定。按照GB 30720—2014的热效率测试方法，以10台不同品牌的侧吸式集成灶为样本，分别配置不同长度的烟管，进行热效率、排烟速度、风机功率测试，探究热效率、排烟速度、风机功率与烟管长度的关系。集成灶热效率随着烟管长度增大逐渐增大。使用交流风机的试验样机，随着烟管长度增大，排烟速度逐渐减小，风机功率逐渐减小。使用直流风机的试验样机，随着烟管长度增大，排烟速度逐渐减小，风机功率逐渐增大。对集成灶热效率测试提出建议。     

拉萨地区不同灶前压力下燃气灶性能测试研究

为了验证提高灶前供气压力对拉萨地区燃气灶性能的影响,在不同灶前供气压力条件下,对同一台额定供气压力为2 000 Pa的家用燃气灶,分别在重庆和拉萨两地对热负荷、热效率及烟气中污染物体积分数进行了测试比较.灶前供气压力提高到2 800 Pa,能显著改善高海拔环境对燃气灶实测热负荷的影响.在拉萨不同灶前压力下,燃气灶的热效率和烟气中氮氧化物含量达标,烟气中一氧化碳含量超标.     

矿井瓦斯配套产品简介

本刊所编入的厂家,在为全国矿井瓦斯利用方面提供了优质的配套设备.这些厂家生产的产品质量优异、价格低廉、有可靠的信誉以及优质的售后服务.为矿井瓦斯气配套使用的燃气灶,国内生产厂家有洛阳九龙室具工艺厂、广州华南煤气用具公司、天津煤气总公司用具厂、安徽省肥东县煤气用具厂.其中广州华南煤气用具公司生产的郁JZR_2—A型全不锈钢瓦斯气灶,热负荷为3.37kW,热效率≥58%,CO_(a-1)≤0.012%;天津市煤气总公司用具厂生产的ZD—80型及ZS—82型瓦斯气灶,热负荷为3.29kW,烟气     

燃气热水器性能与关键结构参数关联性分析

对11台负压燃气热水器样品和13台正压燃气热水器样品的燃烧器、热交换器和燃烧腔体结构参数进行测绘统计,对样品的热负荷、热效率、热水产率、烟气排放数据进行实验测试,对结构参数与性能数据之间的关联性进行分析。合理选择燃烧器、热交换器、燃烧腔体的结构设计参数,可以有效保证燃气热水器整机性能。对额定热负荷30 kW及以下、额定产热水能力16 kg/min及以下的燃气热水器和额定热负荷31 kW及以上、额定产热水能力16 kg/min及以上的燃气热水器,分别给出了建议的燃烧器火排数量、设计火孔热强度、翅片数量、热交换器容积与燃烧腔体容积之比、热交换器单位容积额定热负荷、容积热强度等关键结构参数的设计参考范围。对于额定热负荷30 kW及以下、额定产热水能力16 kg/min及以下的燃气热水器,一般采用负压结构;对于额定热负荷31 kW及以上、额定产热水能力16 kg/min及以上的燃气热水器,一般采用正压结构。     

燃气热水器、灶具的安全使用

<正>国家质量技术监督局颁布的《家用燃气燃烧器具安全管理规程》中明确规定:燃气器具从售出当日起,人工煤气热水器的判废年限为6年,液化石油气和天然气热水器的判废年限为8年,燃气灶具的判废年限为8年。当燃气器具的元器件老化时,燃气容易泄漏;     

LNG与管输天然气互换性的实验研究

利用管输天然气掺混乙烷形成配制气模拟LNG的方法,测试了3种不同结构型式的家用燃气灶在不同的管输气与配制气掺混比例下燃烧性能的变化情况。随着配制气掺混比例的提高,燃气灶的热负荷增大,热效率降低,CO排放量的变化规律随灶具结构型式而异。天然气互换性问题的解决需要同时从气源和燃具两方面进行。     

国内“家用煤气灶”全面性能测定在津进行

由天津市政工程设计院主持的“家用煤气灶”编制小组,为了摸清国内家用灶具的实际水平,受轻工业部和国家城建总局的委托,于1981年11月至1982年2月,对国内有代表性的人工煤气、天然气、和液化石油气的22种家用煤气灶进行了全面性能测定。在此基础上,根据“煤气互换性”科研专题的要求,按照煤气种类和灶具的不同结构,又选出14种灶具进行了燃烧稳定范围的测定。最后,还进行了改变灶具热效率测试条件的对比实验。     

铝合金燃烧器液化石油气燃气灶性能实测

针对液化石油气家用燃气灶,提出将铸铁材质的引射器、燃烧器头部改用铝合金材质。对采用两种材质燃气灶的关键位置温升、热效率、折算热负荷进行了实测计算。采用铝合金材质时,引射器、燃烧器头部温升较高,但其他部位的温升未受影响,未对燃气灶的热效率、折算热负荷产生不良影响,折算热负荷仅有小幅下降。     

家用燃具的安装要求及使用环境的影响

一、户内煤气设施对燃具热负荷的影响 燃具的额定热负荷是由燃具前煤气的额定压力来保证的。在区域调压器出口压力一定的情况下,低压庭院管道的布置、用户用气的不均匀性、户内煤气设施(表、旋塞、管道)的配置都影响燃具前的煤气压力。为进一步查清户内设施(表、旋塞和管道)中哪一部分影响燃具前煤气压力波动,我们在户内管道上各点安装了“U”型压力计,对各部分压力的变化以及燃具热负荷的波动进行了测试(如图1)。 炼焦煤气Q,为17.6MJ/m~3,γ为0.469kg/m~3、灶具额定热负荷为20.9MJ/h、热水器的额定热负荷为37.6MJ/h、灶具和热     

家用燃气灶燃用掺氢天然气的实验研究

采用实验方法,研究掺氢比对家用燃气灶(采用大气式燃烧器)的燃烧工况、热负荷、热效率与污染物排放量等的影响。随着掺氢比增大,火焰内锥逐渐变短,火焰逐渐变硬,未出现脱火、离焰、黄焰等不正常燃烧现象。当掺氢比为0%、10%时,未检出熄火爆鸣。当掺氢比达到20%后,家用燃气灶出现轻微的熄火爆鸣。随着掺氢比继续增大,熄火爆鸣出现的次数与最大声压级也逐渐增大,但仍满足GB 16410—2020《家用燃气灶具》表2的熄火噪声等效声级小于等于85 dB的规定。随着掺氢比增加,实测热负荷逐渐降低。与掺氢前相比,掺氢比为20%、30%时,热负荷分别下降10.4%、11.4%。家用燃气灶实测热效率随掺氢比增大而降低。当掺氢比小于等于20%时,家用燃气灶实测热效率虽然随掺氢比的增大保持下降趋势,但幅度很小。当掺氢比大于20%后,家用燃气灶实测热效率的下降速率显著增大。烟气中一氧化碳的体积分数随掺氢比增大而减小,氮氧化物的体积分数变化不明显。家用燃气灶燃用掺氢天然气时,掺氢比宜低于30%。     

关于城市燃气行业2000年提高燃气质量的意见——城市燃气行业2000年技术进步发展规划子课题之1—3—1

“提高煤气质量。提出各种燃气达到国家气质标准或更高标准的分期目标”。 在我国幅员辽阔,能源分布不均,各地能源结构不一和交通运输尚在逐步开畅的情况下,我国城市煤气采取“因地制宜、多种气源、多种途径的发展方针”是完全正确的。因此当前我国城市燃气有:天燃气、液化石油气、人工煤气、工业余气、矿井气等各种燃气。     

优化煤气输配调度——城市燃气行业2000年技术进步规划子课题之2-1-1

一、煤气调度的概念 随着城市建设的不断发展,城市煤气将向多种气源供气,负荷相对分散多压力级制、长输管线及复杂环网输气的形式发展,如何确保全市煤气供应,对调度提出了更新更高的要求,如果仍沿用落后的调度方式,即电话询问、人工巡视、手工操作是难以满足要求的,必须采用先进、科学、准确的方式来进行煤气调度,建立煤气输配管网调度监控     

浓墨重彩铸华章 城市建设创辉煌

一、城市建设六十年的伟大成就（一）市政公用行业1．城镇燃气行业。我国的城镇燃气60年来,经历了由单一的人工煤气到人工煤气、液化石油气和天然气三气并存的发展过程。改革开放以来,从20世纪80年代利用焦炉气和化肥厂释放气为主城镇燃气,到90年代初期在广东沿海等地首先使用进口液化石油气作为城镇燃气的主要气源。     

《家用燃气灶具》新、旧国标热效率测试分析

本文对《家用燃气灶具》新国标GB16410—2007与旧国标GB16410—1996在热效率检测方法和计算公式等内容进行了相关分析,并通过试验测试比较新、旧国家标准测试计算得到的热效率值之间的偏差,结合分析的内容以及试验测试时所产生的偏差,得出新、旧标准测试热效率的不同之处。     

我国家用燃气用具与国际接轨的展望

1 前言 以“西气东输”为标志,我国天然气工业在新世纪一开始即呈现出欣欣向荣的势态。在天然气工程上游(气源)、中游(输送)和下游(市场)3者,下游是关键。按规划,天然气将在2004年前后到达经济发达地区的主要城市,而城市燃气化的加速也必将带动家用燃气用具(下称家用燃具)行业的新一轮发展。 迄今为止,我国城市燃气仍为人工煤气、液化     

以天然气掺混沼气作为气源的燃气灶燃烧试验

将重庆地区管道天然气作为基准气,掺混典型组成的沼气(认为甲烷体积分数为60%,二氧化碳体积分数为40%)作为置换气。试验分析沼气掺混比(置换气中沼气体积分数)的变化对家用燃气灶性能、排放特性的影响。沼气的掺混比宜控制在16%以下,燃气灶燃烧稳定,实测折算热负荷、热效率虽然有所下降,但符合GB 16410—2007《家用燃气灶具》的规定,一次空气系数、烟气中一氧化碳、氮氧化物的体积分数也满足标准要求。