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电力输变电系统金具与输电导体的接触电偶腐蚀及保护方法 总被引:1,自引:0,他引:1
对热镀5%铝锌合金和纯锌的电力金具与铝导体接触电偶腐蚀行为进行了研究.测定了两种镀层电力金具与输电铝导体接触电偶腐蚀电流密度与时间的关系,分析了腐蚀产物的形貌,测定了不同镀层的中温抗烧蚀性能.结果表明,热镀5%铝锌合金镀层与铝导体的接触电偶腐蚀电流密度比热镀纯锌镀层平均降低了22%,镀层的腐蚀产物主要为非晶物质,镀层在400℃下加热96 h,热烧损失重降低92%.对电力金具钢基体热镀5%铝锌合金,其表面接触电偶腐蚀及热烧损失重比传统热镀纯锌效果更佳. 相似文献
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1锌合金件的预镀工艺 锌合金电镀的关键是控制各工序溶液的pH值,降低对锌的腐蚀速度,防止锌合金零件过腐蚀造成镀层鼓泡、色泽不正常、不光亮等故障. 相似文献
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高硅铝合金浸锌溶液性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了在高硅铝合金上获得结合力好的镀层,通过对其浸锌过程的电化学测量、浸锌和锌合金膜在人造海水中的稳定电位、浸锌层在3.5%NaCl溶液中腐蚀速率的测试以及扫描电镜对浸锌层微观形貌的观察等的研究,选出适合于高硅铝合金的镀前预处理工艺.浸锌溶液中的多元无氰配位剂,与铁离子、镍离子、铜离子形成可溶性的配位阴离子,和铝发生微量的置换反应,形成骨架同锌离子一起沉积在工件表面.首次采用拉伸试验将高硅铝合金基体与镀层之间的结合力定量化.该工艺所获得的浸锌合金层性能稳定,与镀层结合力良好,并提高了耐蚀性. 相似文献
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通过在同一镀液中改变温度、p H 值和施加电流完成化学镀和电镀过程, 在普通碳钢基体上得到电位差高于160 mV 的复合结构的非晶态Ni- P 合金镀层。采用SEM、电化学测试设备及专门的腐蚀环境试验箱, 研究了该复合镀层在H2S/ CO2 腐蚀气氛中的耐腐蚀行为。结果表明: 所制备的复合结构Ni- P 非晶态镀层在H2S/CO2腐蚀环境中, 100 h 后镀层表面出现均匀的硫化物腐蚀膜, 300 h 后镀层表面出现腐蚀裂纹, 并沿着与基体表面平行的方向扩展、剥离, 在电镀层剥离处磷元素的相对含量增加。所制备的12μm 厚的复合叠加结构Ni- P 非晶态镀层的耐腐蚀性能优于25μm 厚的普通化学Ni-P 非晶态合金镀层。 相似文献
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《测试技术学报》2015,(5)
采用SEM(Scanning Electron Microscope)和EDS(Energy Spectrum Analysis)对35kV福建省某海岛上失效的钢芯铝绞线(Aluminum Cable Steel Reinforced,ACSR)进行表面和断口的形貌、成分分析.结果表明:海洋大气、CO2和尘埃等腐蚀介质导致外层铝股线严重腐蚀,大量腐蚀产物粘附在基体上.表面组成元素除了Al,O外,还含有C,Si,S,Cl,Na,Mg,Ca等.表面不同部位的组成元素不同.与大气接触部位腐蚀最轻,与内层接触处元素组成最复杂.平行于轴向和近垂直于轴向的两种裂纹通过电化学反应,形成腐蚀孔洞,成为ACSR导线在海洋大气腐蚀条件下腐蚀失效的主要原因.断裂面与轴向夹角约为45°.断口可分为3个区域:裂纹形核区、疲劳裂纹扩展区和断裂区. 相似文献
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陆慧 《理化检验(物理分册)》2005,41(Z1):511-514
对表面腐蚀的灯泡灯头进行了基体化学成分分析、镀层结合强度检验、盐雾试验、能谱分析、金相检验和镀层厚度检验.结果表明,由于灯头表面镀锌层过薄,并且处在海洋大气腐蚀区长达3个多月时间,从而导致了灯头表面产生点腐蚀. 相似文献
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在不同表面粗糙度的L245钢表面获得Ni-Sn-P化学镀层。采用光学显微镜观察镀层的表面形貌;根据极化曲线、交流阻抗谱及浸泡腐蚀试验分析镀层耐蚀性。结果表明,较粗糙基体表面上的Ni-Sn-P镀层胞状物沿沟槽生长为条块状,当基体表面粗糙度Ra=0.147μm时,镀层的自腐蚀电流密度小,腐蚀速率相对较低;当基体表面粗糙度下降到Ra=0.053μm时,镀层致密性下降,耐蚀性最差。其原因是随着基体表面粗糙度的降低,镀层表面生长的条块状组织相互接合增多,产生孔隙的可能性增大。 相似文献