预退火温度对Ni-5%W合金立方再结晶织构的影响

作为制备高温超导涂层导体的金属镍基带,需要具有良好的立方织构,而轧制变形量和退火温度对金属镍基体立方织构的形成有很大的影响。采用电子背散射衍射(EBSD)技术研究了不同预退火温度对冷轧形变量为89%的Ni-5%W(原子分数)合金立方再结晶织构的影响。样品先在300和670℃预退火1 h,然后经10%小变形量冷轧,最后在900℃退火1 h。结果表明:预处理温度对于立方再结晶织构的形成有重要的影响,经300℃预回复和670℃部分再结晶退火之后的样品在最终退火后都形成了较高含量的立方织构,且预退火温度对立方晶粒的形核、数量和尺寸有重要作用,经部分再结晶退火之后的样品在最终退火后形成的立方织构含量明显高于经预回复的样品。分析认为,预回复和部分再结晶样品经小变形轧制后,使立方取向晶粒回复加快,增加了立方取向晶粒形核的优势,从而促进立方再结晶织构含量的增加。与此同时,由于部分再结晶预退火比预回复退火形成的立方晶核多,再经小变形量轧制后,通过尺寸优势和应变诱导晶界移动机制(SIBM),部分再结晶预退火得到更多的立方晶粒。     

热轧卷取温度对含高Mn—P的IF钢的再结晶织构的影响

本文研究了热轧卷取温度对超低Ｃ－高Ｍｎ－高Ｐ－Ｔｉ－Ｎｂ－Ｂ系钢的显微组织及织构的影响，探讨了热轧低温卷取可提高该钢γ值的机理，得到如下结论：（１）热轧带钢通过采用不同卷取温度例如５００℃和７００℃，获得了两种典型的显微组织，采用低温卷取的带钢显示出带有高位错密度但有相当程度回复的颗粒状贝氏体－铁素体组织，而在另一种情况下，尽管在热轧状况下两种方位取向都随较低卷取温度增多，但（１００），（０１１）     

微合金元素硼对08Al钢再结晶织构的影响

 以CSP工艺生产的含硼[w(B)=(40~60)×10-6]和无硼的08Al冷轧基板为实验材料,经75%总压下量冷轧后进行再结晶退火。通过拉伸实验、SEM观察、X射线衍射和EBSD测试,对2种钢再结晶退火后的成形性能、力学性能、再结晶组织及织构进行了系统研究。结果表明,加入微合金元素硼,可使08Al钢的塑性应变比(r)、加工硬化指数(n)和伸长率均下降,而屈服强度和抗拉强度却比无硼钢高。ODF和EBSD分析结果表明,含硼钢中的γ纤维织构组分低于无硼钢,而旋转立方织构({001}<110>)和Goss织构({011}<100>)却明显高于无硼钢。     

退火温度对钽丝再结晶织构的影响

采用极图与取向分布函数（ODF），并通过显微组织观察及显微硬度测试，研究分析了90％冷拉减面率的变形钽丝在1100℃、1250℃、1360℃、1500℃下退火过程中的再结晶行为，提出了拉拔钽丝的再结晶模型。研究发现：在低温火后钽丝发生了强烈的回复；在1360℃退火后再结晶基本完成，出现了均匀的等轴状晶粒，再结晶织构{110}＜001＞与变组织构{112}＜110＞之间存在27℃＜110＞的关系；在1500℃退火后钽丝中发生了二次再结晶，品粒变得粗大，并出现了一种与原再结晶织构{110}＜001＞呈27℃＜110＞关系的再结晶织构组分{441}＜110＞。钽丝的再结晶行为符合选择生长理论。     

超低碳钢和低碳钢中锰对再结晶过程和退火织构的影响

超低碳钢和低碳钢中锰对再结晶过程和退火织构的影响［日］ＫｏｈｓａｋｕＵＳＨＩＯＤＡ１引言Ｔｉ和Ｎｂ、Ｔｉ或Ｎｂ加入超低碳钢中具有良好的成型性能。为提高钢的强度，通常加入象Ｐ、Ｓｉ、Ｍｎ和其它固溶强化元素，在这些元素中，Ｍｎ是控制钢板力学性能的得要元素...     

Cu对高压电解电容器阳极铝箔再结晶织构的影响

采用织构定量检测等方法研究了铜元素对高压电解电容器阳极铝箔立方织构的影响,讨论了相关的影响原理.结果表明,微量铜元素的变化会改变其在位错附近的偏聚状态,进而影响轧制铝箔的塑性变形过程和取向分布状态,因此铜元素会影响其再结晶行为和退火铝箔的立方织构量.较低的铜含量和较高的晶粒长大温度有利于立方织构占有率的提高.     

钪对2618合金再结晶行为的影响

采用硬度、金相、X射线衍射、透射电镜等测试手段研究了添加钪合金化对2618铝合金再结晶行为的影响。结果表明,添加钪可以明显提高2618铝合金的再结晶温度,而且sc与Al可以生成与铝基体完全共格的细小的Al_3Sc质点。该质点均匀弥散地分布在铝基体上,对位错起强烈的钉扎作用,阻碍晶界迁移,不仅阻碍再结晶软化作用,而且使再结晶晶粒明显细化。实验合金的再结晶形核是通过亚晶粗化的机制而形核的。     

Al—Mg—Sc—Zr合金的再结晶行为的研究

研究了Al-Mg-Sc-Zr合金的再结晶行为,结果表明：Al-Mg-Sc-Zr合金的再结晶起始温度为400℃,经小弥散的析出相对位错,晶界的钉轧作用是合金再结晶温度大幅度提高的主要原因。     

退火温度和时间对新型超低碳BH钢再结晶织构的影响

采用背散射电子衍射(EBSD)分析方法,研究了退火温度和时间对新型超低碳烘烤硬化钢再结晶织构的影响。分析了取向差、取向分布函数和fiber线等试验数据。研究结果表明:在再结晶完成的条件下,延长退火加热时间和提高退火温度,会降低BH钢的{111}面织构的取向密度,并会增加{100}面织构的取向密度。     

中间退火对3004合金组织,织构和各向异性的影响

本文采用ODF织构分析、TEM、偏光金相及性能测试等手段,研究了高温快速退火和常规退火两种不同的中间再结晶退火制度对3004铝合金冷轧薄板显微组织、织构、力学性能及各向异性的影响.实验结果表明:采用高温快速退火有利于强烈立方织构的获得和成品板材中显微组织的改善,大变形量冷轧后仍保留有少量立方织构.各向异性较小;而经常规中间退火的板材立方织构较弱.冷轧后没有发现立方织构,深冲时只出现与轧向呈45°的制耳.而不是前一种板材的0°/90°和45°方向共存的八个小制耳.织构测定的结果与深冲时的制耳行为是一致的.     

P和B对高强度Ti-IF钢再结晶织构和力学性能的影响

利用电子背散射技术(EBSD)等研究了4种P-B成分(/%:0.076～0.110P和0～0.005 2B)对Ti-IF钢(/%:0.001～0.003C、0.06～0.08Si、0.32～0.38Mn、0.002～0.008S、0.036～0.076Ti、0.002 0～0.004 0N)0.75mm冷轧板810℃ 120 s空冷退火后再结晶织构、强度、伸长率、加工硬化指数(n)和塑性应变比(r)的影响。结果表明,4种P-B成分冷轧Ti-IF钢退火后均发生了完全再结晶,获得多边形铁素体晶粒,主要织构组分是{111}<112>和{111}<110>。当P含量较高(0.110%)、B含量较低(0.000 6%)时钢的强度较高(抗拉强度387.5MPa,屈服强度260 MPa),但r值较低(1.5);P、B含量适量(0.089%P、0.005 2%B),强度和r值均较高(抗拉强度367.3 MPa,屈服强度201.5 MPa,r值1.95)。     

再结晶阶段加热速度对低碳冷轧板罩式退火过程组织和织构的影响

在实验室条件下模拟CSP热轧板为基板生产的低碳冷轧板罩式退火过程,研究再结晶阶段加热速度对冷轧板罩式退火过程组织和织构的影响。结果表明,压下率83.3%的冷轧板,随着再结晶阶段加热速度的增加,会使试样再结晶温度降低,再结晶过程提前完成,{001}110织构变强,{111}110织构先减少后增加,{111}112织构先减少后增加出现峰值,当加热速度超过50℃/h时又减小。在加热速度30~40℃/h间变形织构{112}110有较低的密度值。再结晶阶段加热速度40℃/h的退火工艺成品组织为饼形晶粒,{001}110织构密度较低,{111}110和{111}112密度较强,密度值接近。     

Mn对冷轧Al-Mg—Si—Cu合金再结晶行为的影响

研究在不同退火温度下,Mn对冷轧Al-Mg-Si-Cu合金组织和性能的影响．通过绘制再结晶动力学曲线,测定不同Mn含量的Al-Mg-Si-Cu合金再结晶激活能和再结晶温度．实验结果表明,Mn可以有效的阻碍Al-Mg-Si-Cu合金再结晶行为．当w（Mn）〈0．7％,Al-Mg-Si-Cu合金再结晶起始温度随Mn含量的增加而提高,再结晶结束温度不变．再结晶激活能随Mn含量的增加而提高．     

Mg含量对Al-Mg合金动态再结晶的影响

利用偏振光金相和透射电子显微镜研究了Al-2%Mg,Al-6%Mg和Al-9%Mg合金热形变过程中的动态再结晶行为.结果表明:Al-2%Mg和Al-6%Mg合金的动态再结晶是在一定的Z参数范围内发生的,而Al-9%Mg合金的动态再结晶行为与低层错能材料相似.Mg含量增加促进了该合金动态再结晶的发生,原因是Mg原子气团阻碍位错的交滑移,使动态回复难以发生.     

冷轧压下率对Hi-B钢初次再结晶织构的影响

研究模拟CSP工艺试制Hi-B钢在不同冷轧压下率(73%、78%、83%、88%及93%)下对其初次再结晶退火(850℃,5 min)后织构的影响。使用Zeiss Axioplan金相显微镜观察组织,借助NOVA400 Nano SEM型场发射扫描电子显微镜进行微观织构EBSD(电子背散射技术)数据采集,利用二次萃取复型法制样并通过JEM-2100透射电子显微镜(TEM)及能谱仪(EDS)观察压下率为88%的初次再结晶样品中抑制剂析出情况。结果表明:Hi-B钢冷轧的最合适压下率约为88%,冷轧初次再结晶退火(850℃,5 min)后晶粒细小,组织良好,有一定的Goss晶粒,有利的{111}112织构含量较高和较多的∑9、∑3、∑5有利CSL晶界。抑制剂(主要为Cu2S)析出较多,平均尺寸大小约为50.15 nm,平均面分布密度约为1.54×109个/cm2。     

IC—218合金的冷轧织构的退火织构

本文用极图和取向分布函数研究了ＩＣ－２１８合金（一种含共格γ相的Ｎｉ３Ａｌ（Ｂ）－Ｃｒ基合金）冷轧６０％后和１０００℃退火后的织构。实验结果表明，冷轧织构为｛１１０｝＜１１２＞＋｛１１２｝＜１１１＞，属纯铜式织构。在退火中，冷轧织构逐渐被消除，其中｛１１２｝＜１１１＞消失较快，代之以十分漫散的取向分布，并相继形成几种弱的再结晶织构：｛１，１０，７｝＜３１１＞，｛６１１｝＜０１１＞和｛１２３｝＜２１     

再结晶退火方式对无取向电工钢组织和织构的影响

研究了再结晶退火对无取向电工钢织构的影响。在实验室条件下,采用了三种不同的再结晶退火方式:模拟工业体系方式;快速预热至镇静温度;同前述的方式,但镇静后缓慢冷却。根据实验数据,分析了加热和冷却速率对钢织构形成的影响。得出在指定条件下再结晶发展的动力学结论。