700℃超超临界锅炉用Inconel 740H合金的热塑性

研究了不同温度对Inconel 740H合金热塑性的影响。结果表明:Inconel 740H合金在1050~1200℃范围内具有良好的热塑性,拉伸断口处均有明显颈缩现象,为塑性断裂,断面收缩率均在80%以上,且在1150℃左右达到最大值;随着温度的升高,合金断口韧窝增多,塑性越来越好,当温度超过1150℃后断口韧窝减少,塑性开始缓慢下降;随着变形温度的提高,合金的动态再结晶率增大,在1125~1200℃时,可发生完全动态再结晶,当温度超过1150℃后,细小的再结晶晶粒开始缓慢长大。对于Inconel 740H合金热挤压管,在应变速率为1 s~(-1)时,较合适的热变形温度范围为1125~1175℃。     

超超临界转子用Inconel 617合金的热塑性

研究了不同温度对Inconel 617合金铸锭高温拉伸热塑性的影响。结果表明,Inconel 617合金在900℃以上有良好的热塑性,拉伸断口有明显的颈缩,断面收缩率均在90%以上。随拉伸温度的升高,颈缩越来越明显,断口韧窝变深,热塑性越来越好。拉伸时发生了局部动态再结晶,随温度升高,再结晶变得充分,高于1200℃拉伸时晶粒快速长大,且断口出现熔融现象。     

超临界水冷堆包壳材料用C-276合金的热拉伸行为研究

采用Gleeble-3500热模拟试验机,利用金相显微镜、扫描电子显微镜等手段,研究了不同温度对C-276合金热拉伸行为的影响。结果表明:该合金在1050～1250℃具有良好的塑性,断面收缩率均大于70%,且在1200℃时最大;在950～1250℃热拉伸试样断口处均有颈缩现象,为沿原始晶界开裂,且韧窝随温度的上升而增多、变深,塑性越来越好,当温度超过1200℃时断口韧窝数量开始缓慢减少,塑性缓慢下降;随着温度的上升,合金的动态再结晶百分比增大,且再结晶晶粒开始缓慢增粗,在1150～1250℃时发生完全动态再结晶。对于C-276合金,当应变速率为1 s-1时,最佳的热加工温度范围为1150～1250℃。     

N08020耐蚀合金的热变形性能研究

为揭示温度对N08020耐蚀合金热变形性能的影响,采用Gleeble-3500热模拟试验机对其进行了热拉伸试验,并检测了拉伸后试样的断口形貌及轴向显微组织。结果表明:在900～1 200℃以1 s~(-1)的应变速率拉伸时,合金具有良好的热塑性,断面收缩率为68. 0%～98. 5%,且在1 175℃拉伸时最高;拉伸试样断口均有明显颈缩,且孔洞和韧窝随试验温度的提高而增多、增深,1 200℃拉伸后试样断口的孔洞和韧窝急剧减少,热塑性下降。此外,合金的动态再结晶体积分数随着温度的提高而增大,在1 000～1 200℃拉伸时合金发生了完全动态再结晶,但在1 200℃拉伸的试样断口局部熔融。当应变速率为1 s~(-1)时,N08020耐蚀合金最佳的热变形温度为1 000～1 175℃。     

热处理对Gr4钛合金棒材组织性能的影响

<正>本文研究了热处理对Gr4钛合金棒材组织性能的影响,使用金相显微镜和扫描电镜分析了合金显微组织和断口形貌。结果表明：该合金再结晶程度随着热处理温度的升高而升高。棒材热处理后组织发生软化,强度降低;在650～750℃进行热处理,随温度升高,强度增大,塑性降低;在750℃以上进行热处理,晶粒明显长大,强度和塑性均降低,性能开始恶化。观察拉伸试样的断口,其为韧-脆混合断口形貌,韧窝的大小和显微组织晶粒的大小相当,且随变形流线有一定的方向性。     

热轧低密度钢Fe-1.80Mn-1.05Al-0.09C的高温热塑性

采用Gleeble 3500热模拟试验机对一种低合金系热轧低密度钢进行了高温(760～1200℃)热塑性研究,并结合光学显微镜、体视显微镜以及扫描电镜对拉断后的断口附近组织和断口形貌进行了表征。结果表明,随着拉伸温度升高,断口面积逐渐缩小,韧窝也逐渐变大变深,断面收缩率总体表现良好,均达到80%以上,表现出了良好的高温热塑性。但是试验钢在900～1000℃进行拉伸时,出现了多处颈缩现象,900～1000℃时存在理论塑性低谷区,应避免在900～1000℃进行铸坯矫直或轧制。     

温度及加载速率对U-5.7%Nb合金变形行为的影响

研究了淬火和时效2种状态的U-5.7%Nb合金,从室温(20℃)~800℃温度范围的准静态拉伸性能,及合金的变形和断裂行为。结果表明,不论淬火或时效状态的U-5.7%Nb合金,当温度高于200℃后,合金在室温下表现出的二次屈服现象将完全消失,并在400℃温度附近发生脆化,在700℃温度附近表现出明显的超塑性,其中淬火态合金性能的变化尤为明显。并对准静态拉伸、Hopkinson拉伸及爆炸膨胀环3种加载速率下,时效态U-5.7%Nb合金的组织结构进行了对比分析。结果表明,以不同应变速率断裂的时效态U-5.7%Nb合金,断口中心部位的韧窝比边缘部位相对明显,Hopkinson拉伸断口的晶粒大于准静态拉伸断口的晶粒,爆炸速率断裂的合金断口有剪切断裂、边缘开裂及局部夹杂脱落的现象。     

M35高速钢的热塑性行为

利用Gleeble-1500热模拟试验机进行热拉伸试验,研究了变形温度在950~1150℃范围内,变形速率为0.1 s~(-1)、1 s~(-1)时M35高速钢热塑性行为及断裂机理。结果表明:M35高速钢在试验条件下具有优异的高温塑性,峰值应力随变形温度升高线性下降,随应变速率增加相应升高。热拉伸过程中断裂机制都为韧性断裂,变形温度低于1100℃时断口呈韧窝状,随着温度升高韧窝直径变大、深度增加;变形温度高于1100℃时断口呈沿晶断裂。高温拉伸过程中,碳化物的大小、分布对M35高速钢的热塑性有明显影响。     

热处理对冷轧变形Al_(0.3)CoCrFeNi高熵合金组织与力学性能的影响北大核心CSCD

利用X射线衍射仪、光学显微镜、扫描电镜、电子背散射衍射、硬度测试和拉伸实验等手段,研究了退火温度对冷轧变形量为95%的Al_(0.3)CoCrFeNi高熵合金微观组织和力学性能的影响。结果表明:合金经过95%冷轧变形后仍保持FCC单相;冷轧变形后的合金的硬度明显提高,塑性大幅下降,强度提高了4~5倍;经过600℃以上温度退火后,合金发生再结晶;随着退火温度的升高,晶粒尺寸逐渐增大,合金强度下降,塑性提高,断口形貌由解理特征向韧窝特征转变;同时在600~800℃退火时合金中有少量第二相(BCC相)析出,温度越高,第二相析出越明显。     

分步拉伸变形对TA15合金超塑性的影响

采用分步变形法对TA15合金在10 kN高温电子拉伸试验机上进行了超塑性拉伸试验,研究了变形温度和预变形量对该合金超塑性性能及微观组织演变。结果表明:变形温度为850~950℃和预变形量为100%~200%时,TA15合金呈现出良好的超塑性;变形温度为900℃和预变形量为150%时,该合金的超塑性能最好,最大延伸率为1456%;变形温度为950℃时,该合金的超塑性能降低,延伸率仅为188%。TA15合金的微观组织状态显示:该合金在拉伸变形过程中微观组织保持等轴状,但是随着变形温度的升高,晶粒开始长大,变形温度越高,晶粒长大越显著。