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超塑Al-Mg-Li合金的显微组织与织构特性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用一种新型形变热处理方法制备细晶Al-Mg-Li合金板材,研究静态再结晶退火对合金板材晶粒组织及超塑变形行为的影响。结果表明,晶粒尺寸、形状和织构的分布沿板材法向方向存在明显不同;表面层的晶粒组织细小、等轴,含有旋转cubeND{001}(310)取向;中心层具有粗大、长条状晶粒,含有a取向线的织构组分。随着再结晶温度的升高,整个板材的晶粒尺寸长大,中心层晶粒纵横比减小,表面层织构强化而中心层织构弱化,超塑性伸长率下降。升高再结晶温度导致整个板材内的旋转cubeND{001}(310)织构组分强化而a取向线的织构弱化。分析了不同温度下再结晶织构的形成机制。 相似文献
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对5A90铝锂合金电子束焊接头进行高温拉伸试验,使用光学显微镜观察试样变形过程中的组织演变,并对变形机理进行分析.结果表明,超塑性变形初期,接头超塑性变形机制以扩散导致的晶界迁移为主,焊缝细小等轴晶粒迅速长大.当应变大于100%时,接头中大晶粒开始发生动态再结晶,超塑性变形机制转变为动态再结晶机制.在超塑性变形过程中热影响区平均晶粒尺寸与焊缝平均晶粒尺寸逐渐接近,组织存在耦合均匀化过程.提出采用均匀化系数K来表征焊缝与热影响区的组织均匀化程度,随着变形的进行,K值逐渐升高. 相似文献
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为了解决5A90 Al-Li合金塑性加工困难的问题,通过理论分析与实验测试相结合的方法,对5A90 Al-Li合金板材的脉冲电流加热特性进行了研究。研究发现,10 A·mm~(-2)的脉冲电流可在2 min内将板材加热到300℃。通过单向拉伸试验对5A90 Al-Li合金板材的高温力学性能进行了测试,测试结果表明,300℃时,板材的伸长率可达63.4%。以脉冲电流加热特性和高温力学性能的研究为基础,对板材试验件的成形过程进行了设计,经脉冲电流加热后成形的试验件尺寸精度满足设计要求,且表面质量良好,无裂纹、划伤等缺陷。脉冲电流辅助热成形技术为5A90 Al-Li合金钣金薄壁类零件的塑性加工提供了一条简便、高效的途径。 相似文献
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Al-Li合金具有密度低、比强度高等优点,是实现飞行器结构减重的理想材料,在航天航空领域显示出了广阔的应用前景。先进的电加热成形技术是提高轻质合金成形性能的有效手段。通过高温拉伸实验研究了5A90 Al-Li合金的成形性能,确定了5A90 Al-Li合金的最佳成形温度为340℃。通过电流自阻加热升温实验,得到了加热5A90 Al-Li合金板材合适的电流密度为10 A·mm~(-2)。针对5A90 Al-Li合金室温成形性能差的问题,设计并制造了5A90 Al-Li合金桁条电流自阻加热成形装置,在此装置上进行了5A90 Al-Li合金桁条的电加热成形实验,得到了符合要求的桁条零件,并分析了温度、润滑条件等对成形质量的影响。这种新型的板材电流自阻加热成形工艺及装备具有较大的实际应用价值。 相似文献
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采用铸造、挤压、冷轧和退火的方法,获得了双相LZ91镁锂合金板材,并通过OM、SEM、TEM和拉伸实验,研究了双相LZ91镁锂合金板材在200~300℃、应变速率1.0×10?2~1.7×10?4 s?1条件下的超塑性变形行为、显微组织演变和空洞长大机制.结果表明:双相LZ91镁锂合金在285℃、1.7×10?4 s?... 相似文献
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研究Mg-Gd-Y-Zr热轧板高速超塑性变形过程中的微观结构与织构演变。在应变速率0.01s-1、变形温度400-500℃的条件下,高温拉伸获得伸长率为180%-266%。变形后的微观结构采用光学显微镜、扫描电子显微镜及透射电子显微镜进行表征;变形后的晶体取向信息采用宏观织构测试分析获得。研究结果表明:高速超塑性是通过动态再结晶协调下的第一类位错蠕变来实现的。合金变形前在435℃预热600s后,观察到了孪晶诱发的再结晶现象;当变形量为80%时,初始的晶粒细化导致均匀的动态再结晶组织。动态再结晶与动态析出的交互作用使得较细的晶粒与较高密度的第二相粒子相伴存在;尽管发生动态再结晶,宏观织构的演变依然表现出基面滑移与柱面滑移导致的晶体转动特征。 相似文献
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通过高温拉伸试验研究了Ti-6Al-4V合金的高温变形力学行为和超塑性,并对试样断口附近的组织进行了观察。结果表明,随着变形温度的升高或初始应变速率的降低,Ti-6Al-4V合金的流动应力明显减小;Ti-6Al-4V合金的最佳超塑性变形工艺参数为880℃/0.001s-1,最大延伸率为689%,峰值应力仅为30.03MPa;在超塑性拉伸过程中,试样变形区发生明显的动态再结晶,使片层状的α相晶粒破碎、细化和等轴化,促进超塑性的增加;随着变形温度的提高、变形量增大和变形时间的加长,再结晶α相发生了聚集长大,从而使显微组织明显粗化。对于双态组织的两相钛合金,最佳超塑性变形温度应低于或等于片层状α→β转变的终了温度。 相似文献
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通过高温拉伸试验研究了5A90铝锂合金电子束焊焊板超塑性变形行为. 结果表明,5A90铝锂合金电子束焊焊板具有良好的超塑性变形能力,焊板的峰值流变应力随温度升高及初始应变速率的减小而减小,应变速率小于1×10-2/s时,焊板峰值流变应力小于32 MPa;焊板的断后伸长率随温度的升高和初始应变速率的增大而先增大再减小,在450℃,5×10-3/s断后伸长率达到最大为171.1%. 提出变形比例系数K(接头与母材断后伸长率的比值),评价焊板中接头的超塑性变形协调能力,在各变形条件下K值均达到70%以上. 相似文献
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针对我国自主研制的TA32高温钛合金,开展了在变形温度为895-935℃和应变速率为8.3×10-4-1.32×10-2 s-1条件下的高温拉伸变形试验研究,利用电子背散射技术(EBSD)表征了不同变形条件下的晶粒形貌、晶粒取向和分布规律。结果表明:TA32合金具有良好的超塑性变形能力,最大断裂延伸率能达到1141.8%。在高温和低应变速率条件下,晶粒的长大容易造成在变形后期真实应力出现上升现象。真实应力和断裂延伸率对变形温度、变形程度和应变速率均是敏感的,动态再结晶容易在高温或低应变速率条件下发生。动态再结晶程度随着变形温度的升高、应变速率的降低和变形程度的增大而增大,变形后的织构接近随机取向织构,原始晶粒得到等轴化,提高了晶粒尺寸的均匀性。在变形过程中,不连续动态再接晶是主要的动态再结晶机制,随着变形温度的升高、应变速率的降低和变形程度的增大,不连续动态再结晶的作用在增强,连续动态再结晶的作用则是在减弱。 相似文献
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刘志义 《中国有色金属学会会刊》1999,(4)
1lNTRODUCTl0NInteriordislocationslipisoneoftheimpor-tantaccomodationmechanisminsuperplasticde-f....ti..[1~10J,inwhichthegrainsarerefinedbydynamicrecrystallization.Butthesuperplas-ticdeformationprocessleadstodifferentgrainsizesatvariousstagesandcausesachangeingrainboundaryslidingquantity,italsomakestlieaccommodatingmechanismsatvariousstagesshowdifferentfunctions,especiallydislocationslipmechanism.Therefore,itissignificantf0rthisinvestigationtoreplenishthecurrenttheoryofsuperplasticdeformati… 相似文献
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2091铝锂合金动态再结晶诱发超塑变形中的空洞行为 总被引:8,自引:1,他引:7
研究了2091铝锂合金动态再结晶诱发超塑变形中的空洞行为.金相观察和图象分析表明,在最佳变形条件下,空洞率及空洞平均直径先随着变形增大而增大,变形至ε=1.03时,空洞率及空洞平均直径均减小,出现了超塑变形初期的空洞弥合现象.超塑变形初期的空洞形核取决于应变速率,最佳应变速率下断裂试样出现大量的圆角空洞,并且此时空洞率出现最大值. 相似文献
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采用扫描电子显微技术(SEM)、透射电子显微技术(TEM)、背反射电子衍射技术(EBSD)等分析手段对AA2195铝锂合金过时效对析出相粒子组态、细晶组织的影响进行了研究。结果表明:时效过程中析出的球状粒子为富Cu相,板条状相为富CuFe相;在相同的时效时间下,越高的处理温度可以得到更大的析出相粒子体积分数;在600K以下时效时,粒子沿原始晶界呈连续分布,并几乎占满所有晶界,这种网状分布的粒子在最终快速退火中不仅无法提供足够的形核位置,还将成为大角度晶界移动的障碍,导致大尺寸扁平状晶粒组织的形成,而600K以上的样品则可以得到球状粒子,晶界上无连续分布的粒子,得到了比较理想的晶粒组织。600K/24h炉冷是AA2195铝锂合金超塑性预处理的最佳时效工艺。 相似文献