PP等规指数的优化控制

分析了外给电子体加入量、催化剂种类对聚丙烯(PP)等规指数的影响。结果表明:外给电子体加入量与等规指数成正比;不同类型催化剂对PP等规指数可调范围、可调敏感性的影响不同;在间歇釜式PP装置和连续双环管PP装置的运行中,工艺路线不同,等规指数的控制范围不同。在200 kt/a连续双环管PP装置上生产PP T30S时,主催化剂为CS-Ⅱ型催化剂,外给电子体用量为0.010~0.017 kg/t,PP等规指数可控制在95.0%~98.0%,从开工至今连续运行208天,打破了国内PP装置最长连续运行188天的记录。     

高流动高等规指数宽相对分子质量分布聚丙烯的制备

考察了几种典型的非邻苯二甲酸酯内给电子体对硅烷类外给电子体的响应能力,在此基础上,在单一反应器中制备了高流动、高等规指数、宽相对分子质量分布的聚丙烯,并开发了相应催化剂。结果表明:2,3-二异丙基琥珀酸二乙酯、2-异丙基-2-异戊基-1,3-二甲氧基丙烷、2-氰基-2,3-二异丙基琥珀酸二乙酯、3,5-庚二醇二苯甲酸酯均对外给电子体响应不敏感,即使采用不同常规外给电子体聚合时,聚丙烯的熔体流动速率比小于3.0;所制高流动、高等规指数、宽相对分子质量分布聚丙烯的熔体流动速率大于60.0 g/10 min,相对分子质量分布大于60.0,等规指数大于96.0%。     

高流动高等规指数宽相对分子质量分布聚丙烯的制备北大核心

考察了几种典型的非邻苯二甲酸酯内给电子体对硅烷类外给电子体的响应能力,在此基础上,在单一反应器中制备了高流动、高等规指数、宽相对分子质量分布的聚丙烯,并开发了相应催化剂。结果表明:2,3-二异丙基琥珀酸二乙酯、2-异丙基-2-异戊基-1,3-二甲氧基丙烷、2-氰基-2,3-二异丙基琥珀酸二乙酯、3,5-庚二醇二苯甲酸酯均对外给电子体响应不敏感,即使采用不同常规外给电子体聚合时,聚丙烯的熔体流动速率比小于3.0;所制高流动、高等规指数、宽相对分子质量分布聚丙烯的熔体流动速率大于60.0 g/10 min,相对分子质量分布大于60.0,等规指数大于96.0%。     

聚丙烯的注射成型

一、概述 聚丙烯是丙烯聚合而得到的高聚物。按照聚丙烯的甲基在高分子链上不同的构象划分,聚丙烯有等规、间规和无规三种立体结构。等规立构赋予聚丙烯高结晶度及良好的性能;无规立构聚合物熔点及硬度较低;间规立构的聚合物性能介于等规立构和无规立构聚合物之间。聚丙烯等规立构物的数量用等规指数表示,聚丙烯工业品的等规指数为     

N催化剂在丙烯聚合反应中的应用Ⅰ.预聚与预络合对N催化剂聚合性能的影响

考察了丙烯预聚、预络合对N催化剂聚合性能的影响，结果表明，预络合有助于提高催化剂的聚合活性以及聚合物的表观密度，提高催化剂的抗杂质干扰能力，预聚除能够提高催化剂的活性外，对提高聚丙烯粉料的表观密度和等规指数，减少聚丙烯颗粒的破碎有显著影响。     

HR催化剂制备高性能聚丙烯的研究

分别采用HR催化剂和进口催化剂在25 kg/h的环管中试装置上,制备了高光泽抗冲共聚聚丙烯与透明抗冲共聚聚丙烯,研究了产品的结构与性能.结果表明:HR催化剂的氢调敏感性更好,制备相同熔体流动速率高光泽抗冲共聚聚丙烯和透明抗冲共聚聚丙烯时加入的氢气量更少,提升了生产负荷,均聚聚丙烯等规指数更高,最终产品的相对分子质量分布...     

几种齐格勒一纳塔聚丙烯催化剂的中试评价研究

应用75kg／h聚丙烯中试装置评价了A、B、C、D4种聚丙烯催化剂的性能，考察了催化剂的活性、氢调敏感性、等规度、聚合物细粉等性能。结果表明，B、C、D3种国产催化剂活性高于进口催化剂A，且3种国产催化剂的氢调敏感性好、等规指数可调，能够适应聚丙烯中试装置生产的需要，但D催化剂聚合物细粉较多。B、C、D国产催化刹生产的T30S产品，其质量能够达到标准要求。     

DQC-602型催化剂的时间依赖性研究

以DQC-602型催化剂为主催化剂,三乙基铝为助催化剂,环己基甲基二甲氧基硅烷为外给电子体,采用高通量产品开发反应器技术进行丙烯本体聚合,考察了聚合时间对聚丙烯性能的影响。结果表明:随着聚合时间从30 min增加到120 min,所制聚丙烯的重均分子量下降,数均分子量不变,相对分子质量分布变窄,聚丙烯的等规指数不变,熔体流动速率由24.7 g/10 min增长到32.4 g/10 min,聚丙烯的结晶度由43.8%增加到47.5%,并形成了更多具有更高有序性的α_2晶。     

稀释剂对聚丙烯球形齐格勒-纳塔催化剂性能的影响

采用液相本体聚合法考察了异构脱蜡基础油与进口白油对氯化镁载体型高效球形齐格勒-纳塔催化剂催化丙烯聚合性能的影响,并用蒸馏法、密度计法和黏度指数计算法等分析了两种油的组成和基本物性,同时利用SEM和GPC表征了催化剂和聚合物。结果表明,与进口白油相比,异构脱蜡基础油的基本组成与进口白油接近;采用异构脱蜡基础油配制催化剂在技术路线上可行,经济上优于进口白油;异构脱蜡基础油对催化剂活性,以及聚丙烯的堆积密度、熔体流动速率和等规指数影响较小。     

控制高流动高抗冲PP树脂的等规指数

分析了控制高流动、高抗冲聚丙烯的等规指数对其产品物理与机械性能的影响,并考察了等规指数与聚合温度、反应时间、乙丙橡胶含量等的关系。研究得出,在生产高流动、高抗冲聚丙烯时,均聚物母体的等规指数应不低于97％,乙丙共聚产品的等规指数应不低于85％。     

改善N-PP纤维加工性能的关键因素

探索了制备高等规度聚丙烯 (N-PP)高强纤维的加工条件 ,讨论了纺丝拉伸条件及原料的熔融指数 (MI )和等规度对 N -PP纤维的结构和性能的影响 ,发现采用降低卷绕丝取向度的方法可以改善 N-PP纤维的拉伸性。结果表明 :用 MI较低的 N -PP原料 ,在适宜的纺丝温度、缓冷的条件下 ,再配以一定的拉伸倍数及紧张热定型 ,可制得强度大于 7c N/ dtex的 N-PP高强纤维。     

聚丙烯等规指数调节研究

在Ｎ催化体系的基础上,研究了不同种类和不同用量内、外给电子体以及不同催化剂合成条件对聚丙烯（ＰＰ）等规系数的影响;经过大量的催化剂合成和小聚合研究,找到了１种调节ＰＰ等规指数的有效方法。在ＰＰ工业装置上的应用试验进一步验证了小试的结论。     

国内丙烯聚合催化剂给电子体的研究进展

内外给电子体在提高聚丙烯催化剂活性及控制产品等规度和其他性能中都有着极为重要的作用。文章简述了聚丙烯催化剂中给电子体的研究发展历史,以及国内聚丙烯催化剂及其内外给电子体的研究、生产现状。     

粗旦丙纶长丝不匀率的影响因素分析

分析了T30S,Z30S两种切片及其纺丝拉伸等工艺对粗旦丙纶长丝不匀率的影响。结果表明,聚丙烯的相对分子质量及其分布、等规度和纺丝温度、冷却吹风速度、拉伸比率、上热盘温度以及上油量等对纤维不匀率产生明显的影响。选择相对分子质量(18~36)×104,相对分子质量分布小于5,等规度大于95％,水质量分数小于0.1％,灰分质量分数小于100μg/g的原料,同时,控制Z30S切片纺丝温度250℃,T30S切片降温母粒加入量低于3％,侧吹风速度0.3~0.7 m／s,拉伸倍数4倍,油水比为7,可使粗旦丙纶长丝的不匀率降低。     

Study on the formation of β-crystal during the crystallization process of polypropylene reactor granule

A notable amount of PP β-crystal (30%, by X-ray diffraction pattern) has been found in the PP samples as polymerized at normal static isothermal crystallization conditions without using any extra nucleating agents. Existence of catalyst residues in the sample is decisive, which slows down the crystallization rate facilitating the formation of β-form spherulites. Comparatively, high molecular weight PP favors the formation of β-form spherulites, deducting from no β-crystal detected in the degraded samples. Finally, high isotacticity is also required for obtaining qualitative β-form spherulites, demonstrated by increased β-crystal content after removal of weak crystalline fraction of the sample.     

废旧三元乙丙橡胶粉改性聚丙烯的性能研究

采用废旧三元乙丙橡胶粉(简称WEPDM)对聚丙烯(PP)进行改性,并研究WEPDM用量对WEPDM/PP复合材料物理性能、熔体流动性、热稳定性以及微观结构的影响.结果表明:加入少量WEPDM可以使PP的综合物理性能提高;WEPDM用量为15份时,与纯PP相比,WEPDM/PP复合材料的拉伸强度、弯曲强度和拉断伸长率均得到提高,冲击强度变化不大;继续增大WEPDM用量可以大幅提高WEPDM/PP复合材料的冲击强度,但会导致拉伸强度和弯曲强度大幅降低.加入WEPDM会使WEPDM/PP复合材料的熔体流动性变差,但可以显著提高热稳定性;WEPDM用量为15～20份时,WEPDM与PP的相容性较好,两相结合较好,没有明显的界面区分.     

超细Al(OH)3对PP球晶结构和性能的影响

分别用超细Al(OH)_3和普通Al(OH)_3填充聚丙烯(PP),研究了超细Al(OH)_3/PP和普通Al(OH)_3/PP体系的力学性能、熔体流动性、阻燃性能及其结晶的微观形态。结果表明,加入适量的超细Al(OH)_3对PP具有增韧效应;超细Al(OH)_3能使PP球晶显著细化;与普通Al(OH)3/PP相比,超细Al(OH)_3/PP具有较好的抗冲击性能、拉伸性能和弯曲性能,但熔体流动性低。     

一种复合内给电子体聚丙烯催化剂的研究

以MgCl2为载体,以TiCl4为主催化剂,采用复合双酯类物质为内给电子体制备了一种高效丙烯聚合催化剂。采用了这一关键的创新技术,使该催化剂产品具有效率高,活性持久,等规度可调优点。     

Influence of polymerization conditions on the structure and properties of polyethylene/polypropylene in‐reactor alloy synthesized in the gas phase with a spherical Ziegler–Natta catalyst

A spherical TiCl₄/MgCl₂‐based catalyst was used in the synthesis of in‐reactor polyethylene/polypropylene alloys by polyethylene homopolymerization and subsequent homopolymerization of propylene in the gas phase. Different conditions in the ethylene homopolymerization stage, such as monomer pressure and polymerization temperature, were investigated, and their influences on the structure and properties of in‐reactor alloys were studied. Raising the polymerization temperature is the most effective way of speeding up polymerization and regulating the ethylene content of polyethylene (PE)/polypropylene (PP) alloys, but it will cause a greater increase in the PE‐b‐PP block copolymer fraction (named fraction D) than in the fraction of PP‐block‐PE in which the PP segments have low or medium isotacticity (named fraction A). Although changing ethylene monomer pressure could influence the ethylene content of PE/PP alloys slightly, it is an effective way of regulating the structural distribution. Reducing the monomer pressure will evidently increase fractions A and D. The mechanical properties of the alloys, including impact strength and flexural modulus, can be regulated in a broad range with changes in polymerization conditions. These properties are highly dependent on the amount, distribution, and chain structure of fractions A and D. The impact strength is affected by both fraction A and fraction D in a complicated way, whereas the flexural modulus is mainly determined by the amount of fraction A. © 2006 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci 101: 2136–2143, 2006