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这里列出了所测试的某10kW柴油机的噪声频谱和不同消音器的降噪频谱,并通过噪声频谱、消音器降噪特性曲线以及不同长度消音器降噪频谱的分析对比,论证了在消音器的设计中,根据噪声频谱的极值区域确定消音器长度的方法及重要性。实验结果表明,10kW实验柴油机噪声极值的频率区域为100Hz-300Hz,当消音器长度为100mm,其最大降噪量的频率区域为600Hz-1000Hz,由于该区域与噪声极值的频率区域不吻合,对柴油机噪声的降噪量仅有2—6.5dB;以最大降噪量的中心频率250Hz做为确定消音器长度的依据时,消音器长度为320mm为确定消音器长度的依据时,消音器长度为320,此频率与柴油机的噪声极值频率区域相吻合,对柴油机噪声极值频率区域的降噪量为7.4-13.6dB,使降噪效果大大改善。这一测试和分析结果说明,消音器长度是影响降噪效果的重要因素,在设计中必须予以重视。 相似文献
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针对简化误差源模型(含42个误差量),建立了基于Jacobian矩阵的6-6Stewart平台误差模型,并依据该模型,提出了一种6-6Stewart平台外部校准算法,仿真研究表明,该算法具有理论上的正确性和工程上的可行性,同时指出了该算法的关键是以系数矩阵A的条件数局部最优为目标的测量矩阵的优化问题。 相似文献
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冯忠明李学忠李宝龙范全旺 《水泵技术》2023,(4):49-52
针对现有水泵噪声测试标准的局限性,为了满足客户的需求,改善水泵噪声,采用了频谱测试来确定水泵噪声的方法。通过实际应用发现,噪声频谱测试在为客户提供数据、异常诊断和噪声改善等方面具有良好的使用效果和广阔的应用前景。 相似文献
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重型车床S3150(加工直径φ3150×2500mm)、S2500(加工直径φ2500×25000mm)采用交流电机拖动,启动力矩大,造成传动齿轮损坏、停车时间长、噪声大、变速复杂等弊端,不能满足生产需要。为此,用6RA27系统改造该重型车床。 相似文献
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提出一种利用负电晕放电原理检测SF6气体泄漏的设计方案,综合应用低功耗微控制器和外围芯片设计硬件电路,其中传感电路采用冗余技术,解决了传统的零漂并误报警的问题.系统采用光耦隔离技术有效地消除了干扰并抑制了噪声,电极采用新型敏感材料和独特的结构方式,解决了传统SF6气体检漏仪不能在线监测的难题.仪表性能稳定、灵敏度高、使用寿命长,可广泛应用于SF6气体泄漏的便携或在线测量,测量范围为0~5 000 ppm(1 ppm=10-6),灵敏度0.1 ppm. 相似文献
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本文分析了准一般性6-6型stewart机构的位置正解问题,基本方程的建立利用了机构的几何等同性原理,几何意义明确。最后报导出了一个20阶的一元位移输入输出方程,为并联机器人的正解研究提供了一个新方法。 相似文献
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针对一种新型6-PPPS并联机器人,给出了表达姿态的一种新方法——驱动姿态参数法,给出了驱动姿态空间的概念,并提出基于驱动姿态空间的姿态路径规划方法。该方法可以保证机构的姿态变化始终在机构的许可姿态范围内。针对姿态路径。采用关节空间轨迹规划,求出了满足姿态路径的关节轨迹规划的约束条件。 相似文献
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The article presents the design equations for complete shaking force balancing of commonly used planar Stephenson's and Watt's type 6R 6-bar and 6-bar slider-crank regular force transmission mechanisms using the method of linearly independent mass vectors. Regular force transmission mechanisms are those in which the shaking force can be completely balanced by distributing the masses of the existing links. Design equations are developed by considering the existing links. Design equations are developed by considering mass distributions of the coupler links and sliders specified whenever possible, so that the counter-balancing masses are mounted on the shafts supported by the fixed frame of the mechanism. Industrial design applications of the design equations given are illustrated in two numerical examples where the shaking force in a Stephenson's Type-1 6R mechanism and a 6-bar double-slider-crank mechanism used in V-engines is balanced. 相似文献