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应力腐蚀门限值δSCC的恒载荷多试样测定法 总被引:2,自引:0,他引:2
为评定金属材料在弹塑性状态下的δSCC敏感性,以现行国家标准为基础,提出了弹塑性状态下应力腐蚀断裂韧性门限值δSCC的概念和恒载荷多试样测定法.实验中的裂纹起裂时间由挠度-时间曲线的转折点确定,避开了直接观测的困难.所得结果与用其他方法得到的基本一致. 相似文献
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目的研究pH值对恒载荷下微弧氧化后铝合金腐蚀行为和耐蚀性的影响。方法采用恒载荷应力环,研究微弧氧化后的7050铝合金(AA7050)在不同pH值3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为。采用动电位极化曲线和原位电化学阻抗谱(EIS),评价pH值对恒载荷下的微弧氧化后AA7050耐蚀性的影响,以及在不同pH值的3.5%NaCl溶液中膜层的腐蚀过程,并建立相应的等效电路模型。结果恒载荷试验结束后,在pH=7的溶液中,试样表面的微弧氧化膜基本完整,表面覆盖一层腐蚀产物;在pH=3的溶液中,试样表面膜层部分被腐蚀;在pH=13的溶液中,试样表面膜层已经完全脱落。腐蚀初期,在pH为3、7和13的溶液中,试样的低频阻抗模值分别为35 000、90 000、500Ω·cm~2,其腐蚀电位分别为–1.41、–1.43、–1.46 V,腐蚀电流密度分别为2.85×10~(–5)、9.17×10~(–6)、1.75×10~(–4) A/cm~2。恒载荷实验后,在pH为3、7和13的溶液中,试样的伸长率分别为3.41%、3.98%、1.63%。结论溶液的pH值对恒载荷下微弧氧化后AA7050的耐蚀性和塑性产生了显著的影响。在pH=7的溶液中,微弧氧化铝合金的耐蚀性和塑性最好,在pH=3的溶液中次之,在pH=13的溶液中最差。根据试样的EIS,整个腐蚀阶段被分为腐蚀初期、中期、后期三个阶段。腐蚀初期,在不同pH的溶液中,微弧氧化试样的耐腐蚀性先降低后提高。腐蚀中期,耐蚀性先下降后稳定,在pH=13的3.5%NaCl溶液中,试样膜层完全剥落。腐蚀后期,在不同pH的溶液中,微弧氧化试样的耐蚀性再次下降。 相似文献
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利用常见的落锤冲击试验机和自行设计的夹具装置,研究6061铝合金材料在冲击载荷作用下的变形断裂行为。结果表明:6061铝合金受冲击载荷时的断裂行为与准静态拉伸相比无明显变化,损伤形式仍是由晶界处的微孔洞连接形成微裂纹,宏观上仍产生明显颈缩,试样的断裂面与拉伸轴方向大约成45°角。摆锤高度不同,试样表面的变形带不同,摆锤高度为141°时,出现了"白色变形带"。微观断口是由韧窝组成,冲击速度越大,韧窝越小。 相似文献
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研究了时效制度对Al-Zn-Mg-Cu合金(LC4)双悬臂梁(DCB)试样的残余应力分布及其对应力强度因子,腐蚀开裂行为的影响。结果表明,轴向残余拉应力可以引起试样弯曲成弓形,相当于DCB试样附加一应力强度因子K1R,K1R随时效温度提高而减小,在自然时效状态K1R约10MPa.m^1/2,120℃时效时态K1R约7.5MPa.m^1/2时,无外加载荷均可产生严重的腐蚀开裂现象,且具有沿晶断裂特征 相似文献
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利用恒载荷试验机研究X100管线钢在NS4溶液中恒载荷作用下的应力腐蚀开裂行为.结果表明,即使外加应力小于其屈服强度,X100管线钢也能发生应力腐蚀开裂,且为穿晶型的应力腐蚀开裂;裂纹萌生于贝氏体与铁素体相界之间、M/A岛与基体之间以及贝氏体板条之间的界面上. 相似文献
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热处理对7075铝合金应力腐蚀及断口形貌的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
采用预裂纹双悬臂梁(DCB)试样研究了7075铝合金的应力腐蚀行为.结果表明,四种不同热处理状态合金的应力腐蚀敏感性由高向低的排列顺序为T6>G180>RRA>T7351.不同热处理状态的7075铝合金试样在干燥空气中的SSRT拉伸断口形貌都是由韧窝剪切台阶组成,属于韧窝型延性断裂.在3.5%NaCl溶液中,应力腐蚀敏感性较高的T6状态铝合金,其断口形貌是由塑性韧窝和腐蚀平坦区组成的,而应力腐蚀敏感性较轻微的7075-G180铝合金,属韧性断裂. 相似文献
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6061铝合金低温快速流变行为的研究 总被引:11,自引:0,他引:11
采用圆柱体试样,在Gleeble-1500型动态热模拟试验机上进行低温快速压缩试验,研究了6061铝合金低温下快速变形的流变行为,并分析了其变形组织。结果表明,6061铝合金的流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;在高应变速率下,发生了不连续动态再结晶;温升强烈地受变形程度的影响;低温快速变形可获得晶粒细小的组织。 相似文献
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应力作用下7075铝合金的腐蚀行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
陈文敬 《有色金属与稀土应用》2010,(2):28-40
本研究以7075铝合金为研究对象,采用SEM、TEM和EDAX研究了不同弹性应力和浸泡时间对7075-T6、7075-RRA铝合金在3.5wt%NaCl溶液中腐蚀行为的影响。结果表明:无应力作用下7075-T6与7075-RRA铝合金在3.5%NaCl溶液中均以点蚀为主,并伴有少量晶问腐蚀。7075-T6铝合金随着应力增加,点蚀大面积发展成片,同时晶间腐蚀向基体深入发展。而应力主要导致7075-RRA铝合金点蚀大面积发展,且随着应力增加,点蚀大面积发展,并表现为严重的均匀腐蚀。 相似文献
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LC4铝合金的应力腐蚀研究 总被引:1,自引:0,他引:1
用Ⅱ型试样以慢拉伸方法研究了拉伸速度和极化电位对LC4铝合金应力腐蚀开裂行为的影响。采用应力腐蚀开裂面积A_(SCC)、应力腐蚀最大抗拉强度σ_(SCC)及其所对应的应变ε_(SCC)作为衡量应力腐蚀开裂敏感性的参数。结果表明,随拉伸速度降低,应力腐蚀开裂敏感性升高,但用σ_(SCC)来表现应力腐蚀开裂的敏感性不如A_(SCC)明显。阳极极化使抗拉强度下降;阴极极化时。若极化电位较小,则抗拉强度略有升高,强阴极极化抗拉强度则又会降低,说明应力腐蚀包含氢脆和阳极溶解两种机制。断口形貌观察发现,开路、阴极极化和充氢时的断口形貌相同,阳极极化则与其不同,表明开路时的应力腐蚀开裂是以氢脆为主的。 相似文献
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高强铝合金应力腐蚀研究进展 总被引:9,自引:0,他引:9
以7xxx系列高强铝合金为主,简述了Al合金的应力腐蚀机理,重点讨论了影响应力腐蚀开裂的主要因素,同时介绍了几种新的SCC试验的研究方法,并指出进一步研究SCC理论对提高铝合金的抗应力腐蚀性能有重要意义. 相似文献
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6061铝合金作为一种热可强化铝合金,具有良好的成形性能,但是其塑性流变应力受最终热处理工艺的加热温度、保温时间和冷却方式等参数的影响很大。因此,为了获得最终热处理工艺参数对6061铝合金板材的塑性性能及流变行为的影响,试验中以6061-T6铝合金板材为研究对象,通过单向拉伸试验、金相实验和硬度测试等方法研究不同热处理工艺参数(加热温度为500、530、560和590℃、保温时间2小时、冷却方式为空冷)对6061铝合金塑性性能和硬度的影响。通过单向拉伸试验获取不同热处理工艺参数条件下6061铝合金的真实应力应变曲线;借助BP、GA-BP和PSO-BP神经网络构建不同热处理温度条件下6061铝合金的本构关系模型。研究结果表明BP、GA-BP和PSO-BP神经网络模型均能较好的拟合不同热处理温度条件下6061铝合金的流变行为,但是PSO-BP神经网络模型对6061铝合金流变应力的预测精度更高,网络预测性能更优越,其平均绝对误差(MAE),平均相对误差(AARE)和相关系数(R2)分别为1.89,1.56%和0.9965。 相似文献
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热处理制度对2519铝合金板材力学性能和应力腐蚀敏感性的影响 总被引:7,自引:5,他引:7
选用3种不同的热处理工艺对2519铝合金板材进行处理,采用测定试样在腐蚀前后力学性能的变化即腐蚀的力学性能指标Kσ和Kδ来评定2519铝合金的应力腐蚀敏感性。结果表明:2519铝合金板材经先高温后低温的双级时效处理(180℃,3h 145℃,24h)后力学性能最好,抗应力腐蚀性能最差;而经形变热处理(20℃,100h 冷加工15% 145℃,21h)后的力学性能较好,抗应力腐蚀性能最好;过时效状态(180℃,30h)下力学性能最差,抗应力腐蚀性能适中。 相似文献
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5083和6061铝合金缝隙腐蚀行为的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用微电极原位测量技术和电化学噪声技术研究了5083和6061铝合金的缝隙腐蚀行为,探讨了材料的显微组织与缝隙腐蚀行为之间的相关性。结果表明,6061铝合金从缝口到缝隙内部局部腐蚀的趋势逐渐增强,对6061铝合金缝隙腐蚀起主导作用的是IR降机制;5083铝合金距缝口远处的腐蚀形态趋近局部腐蚀,距缝口近处趋近均匀腐蚀,缝隙内成分变化机制是5083铝合金缝隙腐蚀的主导因素。不同类型第二相的微电偶作用是5083和6061铝合金的缝隙腐蚀行为以及遵循的腐蚀机制不同的原因。 相似文献
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为研究在拉应力条件下微弧氧化膜对铝合金腐蚀及电化学行为的影响,采用恒载荷应力环在3.5% NaCl溶液中研究了经微弧氧化(MAO)处理后的7050铝合金(AA7050)应力腐蚀行为。用原位电化学阻抗谱(EIS)的方法评价在拉应力条件下,膜层的腐蚀破坏随浸泡时间的变化,并建立了相应的等效电路模型。结果表明,在3.5% NaCl溶液中,微弧氧化膜在有无拉应力的条件下都可以提高AA7050的耐蚀性和减少AA7050的塑性损失。在400 MPa拉应力条件下,微弧氧化膜的阻抗在应力腐蚀的过程中呈现出先减小后增大,再减小最后趋于稳定的规律;另外,AA7050在有拉应力的条件下,拉应力会促进基体的点蚀形核,提高腐蚀速率,微弧氧化膜的疏松层在拉应力的作用下会失去对基体的保护作用。 相似文献