多绳摩擦式提升机的防滑验算

本文以欧拉公式挠性体摩擦传动为基本理论依据,以井塔式多绳摩擦式双容器等重尾绳平衡提升系统为例,对紧急制动状态下的防滑计算有关问题进行分析探讨。多绳摩擦式提升机的防滑计算,有关规程规范要求校验五种运转状态的安全性能[1、2],即进行下放重载及上提重载的紧急制动、正常加减速及静止状态等的防滑条件校验,研究分析表明,没有必要在计算过程中按规定对它们全部进行验证,仅需验证在最危险状态下,即紧急制动状态下的防滑条件是否满足要求。     

多绳摩擦轮提升机紧急制动防滑探讨

多绳摩擦轮提升机的选型计算中,由于有效静载荷的变化,使紧急制动时防滑计算遇到了困难,不得不采用解析和作图相结合的方法解决。本文想以双容器提升为例,在提升钢丝绳和平衡钢丝绳为等重平衡系统;上提重载与下放重载的设计有效静载荷Qm相等的条件下,讨论一下紧急制动时在有效静载荷变化情况下     

关于多绳摩擦提升紧急制动的探讨

多绳摩擦提升在进行紧急制动时最容易引起打滑,尤其是在重物下放过程中进行紧急制动.为了防止打滑,一般是用加大提升容器自重的方法解决.既要经济合理的选择提升机及钢丝绳,又要考虑运行中不发生打滑现象,必须合理的计算和选定提升容器最小防滑自重.多绳提升防滑自重计算方法是多种多样的,当有下放重物情况时,其最小防滑自重往往由紧急制动情况决定.多绳摩擦提升机进行紧急制动时,其制动器产生的制动力矩,不能大于钢丝绳和摩擦轮之间的摩擦力矩,否则将发生滑动现     

多绳摩擦提升机闸瓦磨损对紧急制动防滑计算的影响

摩擦提升机是利用提升钢丝绳与主导轮衬垫间的摩擦力来传递功率的，其正常工作的基本条件是满足防滑要求。因此，防滑计算是多绳摩擦提升设备选型设计的关键环节。关于防滑问题，《煤矿安全规程》(以下简称“规程”)和《煤炭工业矿井设计规范》(GB50215-94)(以下简称“规范”)都作出了明确规定，摩擦提升必须满足“各种载荷(满载或空载)和各种提升状态(上提或下放重物)下，保险闸所能产生的制动减速度的计算值，不能超过滑动极限”。     

多绳摩擦提升机紧急制动的防滑验算

多绳提升机是否能安全运行,最根本的问题是防止钢丝绳在摩擦衬垫上滑动。国产多绳提升机在紧急制动时均采用二级制动,本文结合二级制动的特点,对平衡提升系统在提升、下放载荷及调动空容器等情况下,如何正确地确定紧急制动力矩,制动减速度及滑动极限减速度进行了详细的分析和验算。本文可供设计和使用单位参考。     

静平衡系统摩擦提升机的防滑计算

静平衡系统摩擦提升机的防滑计算,国内外曾有多种方法.但基本上未考虑紧急制动的情况.目前,趋向于采用考虑紧急制动时的防滑计算.本文介绍用直接求出紧急制动时的临界K_j值,同时考虑其它几个临界K_j值,构成了完整的一套按K_j值来考虑的防滑计算方法.摩擦提升机主绳轮上的分离点与相遇点处钢丝绳的静张力之比(简称静张力比)为:     

多绳摩擦提升防滑检验分析与计算

多绳摩擦提升防滑安全检验的方法,有极限法和各种安全系数法之分,本文利用静张力比对各种计算方法进行了统一的综合分析和比较,对紧急制动各种工作状态也进行了全面分析。从而得出了紧急制动防滑检验静张力比计算方法:双容器按下放重载,单容器按下放平衡锤计算;以及紧急制动力,防滑极限静张力比,容器最小自重,钢丝绳最小悬高等计算关系。为多绳提升防滑检验,提供一种简便的静张力此判定的计算方法。     

紧急制动条件下提升机防滑可靠性探讨

探讨了用张力比法确定多绳摩擦提升防滑许用减速度及满足防滑要 求的制动力矩范围,提出了现场测试滑动量的新方法,并结合大量现场 技术测试对现场提升机滑动测试予以说明。     

多绳摩擦轮提升系统的动力学研究与设计

给出了多绳摩擦轮提升机的提升钢丝绳粘弹性振动方程及其位移解和动张力的计算方法，研究了摩擦式提升机的防滑安全设计方法，可控起动和可控制动设计方法，提出了在正常起、制动及紧急制动时限制和消除提升钢丝绳弹性振动的设计理论和计算方法。结合英国的提升机紧急制动实验结果与文中提出的按可控制动设计方法计算的钢丝绳动张力，进行了对比计算，两者的差值小于2％。     

斜井提升机安全制动力矩倍数的确定

<正> 在斜井提升系统中,若提升机安全制动力矩过大,则上提重载时的制动减速度必然超过串车上冲的自然速度,从而引起提升钢丝绳松绳打结或断绳跑车事故;若安全制动力矩过小,则制动减速度也小,制动距离长,甚至闸不住提升机。因此《煤矿安全规程》399条规定:“倾角在30度以下的倾斜井巷,下放重载时的制动减速度不得小于0.75m/s~2,提升重载时的制     

多绳摩擦式提升机安全制动防滑校核分析计算

以落地式多绳摩擦式提升机为例,对多绳摩擦式提升机的安全制动防滑校核做了分析计算,并导出了适用于落地式和塔式多绳摩擦式提升机安全制动防滑校核的统一计算公式,使多绳摩擦式提升机的动防滑校核得到了进一步的完善。     

对XKT系列矿井提升机二级制动安全阀的一点改进

<正> 《煤矿安全规程》第382条和第383条对矿井提升机的制动力矩倍数和紧急制动减速度做出了具体规定。提升机发生紧急制动时,对设备本身产生一定的冲击力,对提升钢丝绳产生一定的动张力。而斜井提升机紧急制动时,其动张力不但与制动减速度有关,还与井筒倾角有关,倾角愈小,动张力愈大,尤其在上提重载发生紧急制动时,还容易出现松绳现象。倾角15°以下的斜井,     

多绳摩擦提升机的防滑问题探讨

根据摩擦提升传动原理,对多绳摩擦提升机进行防滑分析,并阐述了3种主要危险工况提升运动过程中的防滑条件;提出进一步提高防滑安全系数的措施,以保证多绳摩擦提升系统的安全运行。     

多绳摩擦提升钢丝绳防滑方法

多绳摩擦提升机提升钢丝绳防滑研究一直受到矿山用户的关注,采用计算机控制技术对提升钢丝绳防滑实施检测控制,是多绳摩擦提升机提高安全性能和增加提升高度的有效途径。对煤矿竖井服役的多绳摩擦提升机,可以通过升级改造提升其安全性能。使用辅助夹紧装置增加提升钢丝绳防滑安全系数,可以有效抑制提升钢丝绳打滑,保证矿井提升安全。     

多绳摩擦式提升机钢丝绳防滑在线监测系统的开发

探讨了采用测试摩擦轮与天轮线速度差的方法测试紧急制动条件下多绳摩擦式提升机钢丝绳滑动量的方法，以及利用PC机、数据采集器开发钢丝绳防滑在线监测系统的理论尝试。     

多绳提升机绳槽不均匀磨损产生的原因和防治措施

多绳摩擦提升机的传动原理一直是依据欧技传动原理公式,如图1所示,即,T1＝T2eμαT1为重载侧各钢丝绳张力之和,T2为轻载侧各钢丝绳张力之和。防滑安全系数计算公方七理论上只要＞1,就可保证正常情况下摩擦提升机无滑动安全运行,实际设计时常取前防滑字命系数o》1．25静防滑系数。户1刀5（2现场所用的多绳摩擦提升机都G按满足式（2）和（3）的条件设计的从理论上说,在正常运行情况下,钢企绳在绳槽中应无滑动运行,也就是说绳糟的滑动磨损量应很小且均匀,0自主＃非如此细相的滑动港相务S】大且不均匀。本文相对此进行分析,找生问…     

关于多绳摩擦提升机紧急制动的探讨

一、前言紧急制动是多绳摩擦提升最容易打滑的状况,尤其是在重物下放情况下的紧急制动。矿井双箕斗提升偶尔有重物下放情况发生,付井双罐笼重物下放情况较多。近年来,我国采矿工业迅猛发展,正在设计和建设一批大型及特大型矿井,一般付井罐笼为多层提升或下放重物。经常碰到罐笼重物下放紧急制动最小防滑自重应该选取多大,以及如何计算等问题。为了经济合理的选用提升机及钢丝绳,运行中又不发生打滑现象,合理地选取提升容器最小防滑自重是很重要的。     

浅谈多绳摩擦提升机配置恒力矩液压站紧急制动提升系统防滑验算

文章针对大型矿井多绳摩擦提升机配置恒力矩液压站,结合实例介绍了在不同工作状态下的提升载荷进行紧急制动时,提升系统的防滑验算和液压站整定计算方法,保证了提升系统的安全运行。对于设计、施工安装和生产单位,具有一定的借鉴作用。     

多绳摩擦式提升机合理提升高度的确定

<正>多绳摩擦提升系统通常用于中等深度的矿井和深井(约350 m～1 000 m左右)。多绳摩擦提升机的合理提升高度与具体设备的规格、使用条件及摩擦衬垫防滑性能等密切相关,需综合计算考虑。以JKMD-2.8×4型多绳摩擦式提升机为例,该提升机的最大静张力330 kN,钢丝绳最大静张力差100 kN,钢丝绳直径30 mm,钢丝绳根数4根。     

煤矿多绳摩擦提升机防滑卡绳方法研究

为了研究煤矿多绳摩擦提升机防滑卡绳方法,分析了煤矿落地式和井塔式多绳摩擦提升机结构特点以及摩擦提升机防滑理论,设计了摩擦衬垫结构布置形式、钢丝绳制动机构方案以及楔盒结构,然后采用ANSYS Workbench模拟软件对卡绳楔块和楔盒的强度进行了校核,并设计了煤矿多绳摩擦提升机防滑卡绳的电控系统。研究提高了煤矿多绳摩擦提升机安全性能和工作效率。