共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
通过对双滚筒分别驱动带式输送机的防滑分析,提出了防滑角的概念。指出当防滑角小于围包角时.胶带不打滑条件应按防滑角进行验算 相似文献
2.
3.
带式输送机结构参数的优化 总被引:2,自引:0,他引:2
提出了一种带式输送机结构参数的优化设计方法。对影响带式输送机运营费用的结构参数,输送机带宽,托辊组间距,驱动滚筒围包角和带速等用网格法进行优化设计,编制出了带式输送机结构参数优化程序,最后,给出了普通计算方法和优化设计方法计算结果的比较。 相似文献
4.
主要从带式输送机的输送带张紧力和滚筒围包角2个方面,对三滚筒和双滚筒传动方式进行了对比分析,通过计算证明三滚筒驱动能有效地减小输送带的最大张力值,从而降低了输送带及各部件的强度要求,显著地减少了费用。 相似文献
5.
文章主要阐述在多滚筒带式输送机设计中,如何在传动滚筒上合理地配置功率,即根据圆周力和选取的摩擦系数,计算出需要的总围包角,再将总围包角向各传动滚筒进行分配,然后计算出各传动滚筒的功率比,并按此比值确定各传动滚筒上配置的电机功率。 相似文献
6.
带式输送机改向滚筒的有限元分析 总被引:1,自引:0,他引:1
对带式输送机改向滚筒进行了多次有限元分析,考察相同输送带张力、不同围包角条件下,滚筒筒壳中部、轮毂和筒壳焊接内侧等效应力分布规律以及滚筒中部位移分布规律,并进行对比分析。研究表明:在围包角为60°时,筒壳中部等效应力和径向位移(趋近圆心方向)幅值最大;在围包角为90°时,轮毂与筒壳焊接处等效应力和筒壳中部的切向位移(顺时针方向)幅值最大,可为滚筒设计人员提供参考。 相似文献
7.
本文分析了机头双滚筒驱动钢绳芯胶带机,合理确定滚筒安装围包角,以使滚筒不出现打滑现象;同时分析了倾角较大上运输送机的特殊情况。 相似文献
8.
《矿山机械》2017,(12)
带式输送机滚筒的有限元分析可用于不同设计方案的比较,从而找出更合理的设计方案,提高带式输送机系统经济性。从输送带结构及筒壳受力特点的角度分析了由输送带张力施加在筒壳表面的轴向及周向载荷分布,通过对输送带和滚筒的结构关系,给出了符合实际的筒壳表面轴向载荷分布;对所建立的滚筒有限元模型的计算结果与Lange试验结果比较,验证了模型的正确性;分析了在相同输送带张力和滚筒结构下围包角对筒壳最大应力的影响。结果表明:当围包角在40°~120°区间时,筒壳最大应力明显高于围包角大于180°的应力。针对端盘的设计问题,分析了筒壳轴向及径向截面的应力特点,验证了靠近辐板位置处存在最小应力区,且应力循环次数为2次,可作为最佳焊缝区域。 相似文献
9.
带式输送机是靠传动滚筒与输送带间的表面摩擦力进行传动的.在计算输送带各点张力和电动机功率时,是利用尤拉公式求解的,以简单的单滚筒传动为例(图1),存在着S_4=S_1e~(μα)的关系,但是α定为输送带在传动滚筒上的全部围包角,是不正确的.因为在带式输送机正常工作时,包在滚筒上的一部分输送带不可避兔地要产生弹性滑动,这是由于滚筒两边的输送带张力不等而使输送带的弹性变形不等引起的.在传动滚筒处, 相似文献
10.
针对双滚筒共同驱动带式输送机经常出现的滚筒磨损问题.通过对带式输送机双滚筒共同驱动方式下两滚筒牵引力的分配公式的推导.探讨了两驱动滚筒实际直径值偏差对牵引力配比的影响,可供带式输送机选型时参考。 相似文献
11.
12.
主要阐述了多滚筒驱动带式输送机滚筒驱动的原理和计算,介绍分析了各滚筒装置的驱动参数的计算方法,包括总的牵引系数和牵引力、各滚筒的牵引力分配系数和驱动功率等,为多滚筒驱动带式输送机的设计提供了参考。 相似文献
13.
以长距离水平运载的带式输送机为研究对象,针对头部双滚筒驱动及头尾双滚筒驱动2种驱动方式,建立了基于RecurDyn的多体动力学模型,研究了不同双驱动位置对带式输送机起动阶段输送带张力的影响,结果表明,头尾双滚筒驱动在起动阶段对输送带张力的影响要小于头部双滚筒驱动。该研究为带式输送机双滚筒驱动的设计以及输送带的选取提供了参考和依据。 相似文献
14.
15.
改善胶带输送机滚筒驱动性能的初探 总被引:1,自引:0,他引:1
根据胶带输送机的驱动原理可知,驱动装置能够产生的牵引力W_0为W_0=S_l(e~(μα)-1) (1)式中 S_l——驱动滚筒分离点的胶带张力,kg;μ——般带与驱动滚筒间的摩擦系数;α——胶带在驱动滚筒上的围包角,rad。可见,欲增大W_0,无论增大μ、α和S_l的任一参数均可。在驱动滚筒表面覆盖摩擦系数较大的衬垫即可增大弘值,但所增加的μ值 相似文献
16.
<正> 为了增加胶带输送机摩擦牵引力,其有效方法之一是增加驱动滚筒个数以增加总围包角。因此,多滚筒驱动胶带输送机在矿山企业运输中应用很广。输送机胶带初张紧力的调定,对各滚筒牵引力的分配及胶带和滚筒胶层的磨损速度影响很大。如果各滚筒独立由各自的电机驱动,则滚筒间的牵引力分配和滚筒胶层的磨损不但取决于各自电机特性、功率、滚筒直径差等因素,与胶带的初拉紧力亦有很大关系。而刚性联接的多滚筒传动方式中,由于各滚筒的运转是同步的,胶带初拉紧力的大小对各滚筒胶层及胶带的磨损速度和滚筒间牵引力分配的影响是很明显的。对此加以分析,对正确使用、调试或设计多滚筒胶带输送机是有一定参考价值的。 相似文献
17.
众所周知,带式输送机摩擦传动装置能够传递的极限牵引力是根据下式计算的: w_o=S_e(e~(μa)-1)=Sy(1-1/e~(μa))(1)式中S_e——输送带在传动滚筒分离点的张 力,N; S_y——输送带在传动滚筒相遇点的张 力,N; μ——输送带与传动滚筒之间的摩擦 系数; a——输送带在传动滚筒上的围包 角,rad。 相似文献
18.
头尾驱动带式输送机的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
头尾驱动带式输送机的探讨淮南矿业学院郭永存头尾驱动是多滚筒驱动带式输送机的基本型式之一,是适应输送机生产率提高和运输距离增大而提出的。当输送机用于水平运输时,在条件相等的情况下,头尾驱动输送机胶带的最大张力较头部双滚筒驱动输送机的胶带最大张力要小,但... 相似文献
19.
针对港口带式输送机出现的打滑现象,将仿生增摩驱动滚筒用于带式输送机,增大了驱动滚筒与输送带间的摩擦力,并利用PLC对其进行带速实时监测,有效地避免了带式输送机的打滑现象,提高了经济效益,保证了安全生产。 相似文献