Sm2Fe17和Sm10.5Fe88.5Zr1.0的氮化行为

通过真空电弧炉制备了Sm2Fe17和Sm10.5Fe88．5Zr1．0母合金，铸态Sm2Fe17先经均匀化处理后再氮化．而Sm10.5Fe88．5Zr1．0则不经均匀化退火而直接在高纯氮气中氮化。运用扫描电子显微镜和X射线衍射技术对其氮化行为进行了研究。薄片扩散实验表明氮在Sm2Fe17中的扩散要比在Sm10.5Fe88．5Zr1．0中的扩散快。运用Fick第二定律通过理论计算得出直径为20μm的Sm2Fe17合金和Sm10.5Fe88．5Zr1.0合金球形粉末粒子，实现充分氮化的时间为10h和16h。实际粉末实现完全氮化的时间要比理论计算的时间少。这和粒径分布、颗粒表面状态、氮化过程产生的微裂纹以及实际条件和理想条件的差异有关。对于直径为20μm的粉末，氮化时间为6h时氮化已基本完成，氮化时间过长．Sm2Fe17Nx会发生分解。     

碳-高硅氧纤维增强C-SiC防热隔热一体化材料

制备了一种新型的防热隔热一体化材料碳高硅氧纤维增强C-SiC复合材料，沿厚度方向从抗烧蚀层渐次过渡到隔热层，其组成依次是致密C／C—SiC，致密C／C，多孔C／C，通过界面处过渡到变密度多孔HSF／C．这种材料既具有抗烧蚀性能又具有隔热性能．C／CSiC复合材料的烧蚀表面平滑，线烧蚀率只有0．028mm／s．烧蚀性能的提高得益于SiC颗粒原位氧化生成SiO2黏附在碳材料表面，对氧气有一定的阻挡遮蔽作用。密度为0．80g／cm^3的HSF／C材料，热导率为0．59W／mK．在碳纤维与高硅氧织物的界面处，针刺纤维与热解碳的结合良好，密度为1．69g／cm^3的C—HSF／C复合材料界面处的剪切强度达到16．7MPa．     

低纯度外β-Si_3N_4粉末的无压烧结及其性能

为了降低氮化硅材料的成本，运用便宜的低纯度从β-Si3N4粉末，通过无压烧结制备了氮化硅材料．发现β-Si3N4粉末具有很好的烧结性能，得到的结构是由柱状颗粒和小球状颗粒形成的嵌套结构，结构组成均匀，没有晶粒的异常生长．所得材料的抗弯强度为587MPa，韧性达到5.3MPa.m1/2，说明可在一般条件下使用。     

用硬度法控制高频花键轴键底淬硬层深度

花键轴(图1所示)选用45或40Cr优质中碳结构钢制造,为提高表面强度和耐磨性,采用高频表面感应热处理强化,按照技术要求,花键淬硬层深度为1.5～2.5mm,键底淬硬层深度不小于0.7mm。     

大型弯头无模整体液压胀形新工艺的实验研究

提出了一种旨在用于大型管路系统的无模整体液压胀形制造弯头新工艺，成功地获得了一个厚度3．0mm，口径531．0mm，弯曲半径1310．0mm 的45．0°弯头实验件，其材料为Q235A该弯头初始结构为截面为正六边形的焊接扇形环壳结构，成形压力约为2．5MPa，实验表明，无模整体液压胀形法制造大型弯头造价低廉，简单可行。     

Ni-BaCe0.9Y0.1O3-δ金属陶瓷的氢渗透性能研究

研究了Ni-BaCe0．9Y0．1O3-δ（Ni—BCY）金属陶瓷在600-750℃间的氢渗透性能．通过对具有不同体积比的Ni—BCY金属陶瓷样品的测试，发现Ni含量达到25％时就可以得到电子-质子混合导体，而体积比为30：70的样品具有最高的氢渗透速率．不同厚度样品的研究表明：对于Ni-BCY（40／60）体系，厚度在0．6mm左右及以上时氢的渗透以体扩散为主，而当厚度降至0．36mm及以下时改为表面控制为主．     

爆炸冲击荷载作用下方舱的极限承载力计算与加固分析

为了确定方舱在爆炸荷载作用下的极限承载能力和承受0．05MPa的冲击波荷载需要采取的加固措施，采用ANSYS MECHANICS／LS——DYNA有限元软件对某整体大板力舱的静、动力响应进行了数值计算。结果表明，船体的静、动力极限荷载分别为0．01125MPa、0．020MPa；通过五种加固方案的比较和优选，得到了方舱的最佳加固方案，其成果可为方舱加固设计的抗爆试验方案提供参考。     

ECR微波等离子体氮化铁基材料的参数研究

以纯铁和 38CrMoAl为例给出了用电子回旋共振微波等离子体氮化的实验结果 ,并给出了气体成分及配比、时间、温度、偏压等工艺参数对氮化结果的影响。指出在 0 1Pa的工作气压下 ,采用N2 H2混合气体 ,样品温度接近 50 0℃ ,微波功率 2 0 0～ 2 50W ,可在样品表面形成氮化层 ,使样品表面硬度显著提高。改变N2 和H2 比例将改变样品氮化层中ε相和γ′相的比例。样品施加合适的负偏压有利于氮化     

A1直接氮化法制备纳米A1N晶须的形成过程及形貌观察

通过同步热分析（simultaneous thermal analysis，STA）分析了Al在非高压氮气气氛下（压力0．2MPa，流速30ml/min）生成纳米AlN晶须的反应过程。分析了氮化的动力学过程。用环境扫描电子显微镜（environmental scanning electron microscopy,ESEM）观察了AlN及Al-AlN界面的显微结构。结果表明：在300-450℃之间，氮气即可在固-气界面处与气相铝发生反应生成AIN；从450℃开始，反应生成的AlN在未反应的Al表面沉积，以后一直持续至铝熔融；从熔点开始，熔融后的铝粉体在芯层中迅速团聚，阻碍氮化的进一步进行，但是在壳层中，氮化在液-气界面进一步进行，形成最终的芯-壳结构。ESEM的分析结果表明，在持续升温过程中，壳层中主要生成毛纤维状的纳米AIN晶须。芯层中主要通过VS机制生成大的AlN晶体。     

ECR微波等离子体氮化铁基材料的参数研究

以纯铁和３８ＣｒＭｏＡｌ为例给出了用电子回旋共振微波等离子体氮化的实验结果，并给出了气体成分及配比，时间，温度，偏压等工艺参数对氮化结果的影响，指出在０．１Ｐａ的工作气压下，采用Ｎ２－Ｈ２混合气体，样品温度接近５００℃微波功率在２００－２５０Ｗ，可在样品表面形成氮化层，使样品表面硬度显提高。改变Ｎ２和Ｈ２比例将改变样品氮化层中ε相和γ′相的比例，样品施加合适的负偏压有利于氮化。     

微波等离子体源在钢表面氮化中的应用

对微波等离子体源和常规等离子体源进行了对比，分析了微波等离子体源应用于离子氮化的优越性，报道了微波等离子体在钢表面氮化中的应用．     

碱矿渣高性能路面混凝土耐久性能研究

通过碱矿渣混凝土（Alkali—slagConcrete，ASC）和硅酸盐水泥混凝土（PortlandConcrete，PC）工作性、强度、耐久性试验、扫描电镜和能谱分析测试，研究了ASC的耐久性与机理。结果表明：ASC坍落度在160mm以上，为大流动性；7d、28d抗压强度达85MPa、92MPa，抗折强度达7．6MPa、8．5MPa，为早高强混凝土；抗渗等级在$40以上，抗氯离子渗透性优良，6h通电量介于1000--2000库仑，为PC的55．1％～59．3％；耐磨度高达4．99，为PC的1．22～2．60倍。ASC水化产物主要为低Ca／Si比的C—S—H（I）、碱性铝硅酸盐和沸石型矿物水化物，没有Ca（OH）2和过渡带，内部裂缝孔隙少，结构的密实性和均〉--／性更好，高强度也有利于其耐久性，因此ASC具有优异的耐久性。     

硅粉在高氮压下氮化的研究

本文对三种不同纯度的硅粉在加压氮气(～1MPa)中进行氮化研究。实验表明:在1250～1370℃1h 内硅粉可快速氮化反应生成氮化硅,主要晶相为β-Si_3N_4。硅粉快速氮化时,存在一个临界氮气压力,临界压力大小与硅粉本身表面特性有关,采用适当的工艺参数可快速制备高质量的α-SiN_4粉末。     

Sialon-SiC材料的氮化热力学研究

以金属Al粉、Si粉、SiO2 粉及SiC颗粒为原料 ,在常压氮气及 14 5 0℃～ 15 5 0℃的氮化烧结条件下 ,可获得以 β Sialon为结合相的Sialon SiC复相材料。研究结果表明 :凝胶注模坯体经脱脂处理后可形成贯通的微小孔隙 ,提供了氮气进入坯体的通道 ,使氮化反应充分进行。控制氮化温度为 14 5 0℃～ 15 5 0℃及氧分压PO2 为 10 - 1 8.8～ 10 - 1 7.6 MPa,可使金属Al形成AlN及Al2 O3,成为β Sialon物相组成Si3N4 Al2 O3 AlN SiO2 所需的成分。尽管氮化试验的气体中氧分压远大于 10 - 1 7.6 MPa ,使部分AlN氧化为Al2 O3和N2 ,但氧化过程产生的N2 又使坯体该部位孔隙中的氮分压提高、氧分压降低 ,使Al2 O3与AlN达到热力学共存状态。     

神华褐煤纯氧加压流化床气化的试验研究

本文介绍神华褐煤在φ100mm流化床纯氧加压（2．0MPa）气化小型试验及其取得的工艺技术数据和操作参数，供读者参考。     

用超音速电弧喷涂设备喷涂复合涂层的省煤器管

本实用新型涉及一种用超音速电弧喷涂设备喷涂复合涂层的省煤器管，包括20碳钢管基体，其特征是钢管上有0．05—0．15mm NiAl结合底涂层、0．10—0．30mm NiCrFe—Cr3C2功能涂层和硅铝树脂封孔涂层。它用于电站锅炉的省煤器，具有优良的抗高温腐蚀性能和耐磨性能，大大延长了设备使用寿命。     

对JJG30-84分段示值误差的理解

对JJG30-84分段示值误差的理解魏国华江苏扬州通裕纺织集团公司实践经验在检定游标卡尺时，对分段示值误差应有正确的理解。现举例说明，检定一把分度值为0．02mm，量程为500mm的游标卡尺，其测定值如下表：表1测量值单位：mm根据JJG30—84检定规程中规定，在0～300mm范围内的示值误差为±0．02mm；在300～500mm范围内的示值误差为±0．04mm。所以，只能认为该尺的示值误差300～500mm尺寸段是合格的，而在0～300mm尺寸段则不能认为合格，如果把游标卡尺定为合格是不妥的。因为量程500mm的游标卡尺应包含尺寸段0～300mm和300～500mm两部分…     

钽合金和铌合金的离子氮化

铌和钽在腐蚀介质中比钼和钨更具塑性和耐蚀性.利用辉光放电可提高铌和钽的氮化能力,并控制氮化层的性能,强化外形复杂的零件,包括长管形零件的内表面和小直径(1mm～2mm)管形的深孔.因此俄罗斯专家对在钽合金和铌合金上获取的氮化层进行了研究.……     

电站锅炉安全阀性能安全与校验初探

本人主要对电站锅炉用安全阀的选用和性能要求及其安全、检验等内容进行了简要阐述。主要分析的是适用于电站锅炉以蒸汽为介质、喉部直径为20mm-250mm，工作压力为0．35MPa-30MPa，工作温度小于610℃的锅炉安全阀。     

铝合金表面各向异性∧型条纹的疏水性

条纹表面不仅可用于物体表面的散热、疏水,还可用于各类航行体表面的减阻。在亲水性金属表面直接构造出疏水条纹表面的研究较少。采用电脑精雕工艺,在亲水性LY12铝合金表面加工了间距等于槽深、几何尺寸分别为0．15mm和0．2mm的单向平行∧型条纹。条纹与其表面不规则粗糙结构共同构成了类荷叶表面的双重微结构。采用座滴法在光学显微镜下测试了条纹表面的疏水性。实验得出,淡水在间距为0．15mm的∧型条纹表面的正／侧面表观接触角为111±2°／85±2°,相应地0．2mm∧型条纹为133±2°／77±2°;盐水在间距为0．2mm的∧型条纹表面的正／侧面表观接触角为139±2°／92±2°。解释了条纹表面液滴呈半椭球状,液滴的接触存在各向异性的现象。