控轧控冷工艺对F40MnV非调质钢组织及性能的影响

研究了不同的控轧工艺参数对非调质钢组织结构的影响规律,并在非调质钢零件不同部位采用强化控冷技术进行锻后冷却,得到了优化的非调质钢控轧控冷技术。结果表明:非调质钢转向节零件局部强化控冷技术能显著提高零件局部的综合力学性能;在1273～1373 K下,随着应变量ε在0.22～1.61内增加,实验钢原奥氏体晶粒从26～12μm逐渐细化,在该条件下峰值应变约为0.3;在1173～1473 K范围内随着变形温度的降低,变形抗力增大,峰值应变也随之增大,材料原奥氏体晶粒尺寸在20～11μm内逐渐减小;在增大锻压比和局部风冷两种工艺配合下,F40MnV钢可获得较好的综合力学性能。     

非调质钢的合金设计与热加工工艺及性能

论述了非调质钢的性能特点，分析了V、Nb、Ti、Mn、Cr、Si等常用合金元素对非调质钢组织和力学性能的影响，并对热加工工艺、热处理等因素个性能的影响作了分析和讨论。     

非调质钢F40MnV三辊楔横轧的实验研究

针对非调质钢F40MnV空心轴类件楔横轧成形问题,为获得最佳轧制与冷却工艺制度,在三辊楔横轧机上开展了轧制与冷却实验研究。利用正交法制定实验过程工艺参数,并将带有热电偶的试件进行轧制。轧后采用水冷,水冷加空冷,风冷,空冷4种方式进行冷却,得到相应的温度变化曲线。基于实验结果,采用金相分析和性能实验手段研究了温度、断面减缩率和冷却介质对F40MnV钢轧后冷态力学性能的影响。结果表明采用水冷加空冷、断面减缩率35%、轧制温度为950℃时的成形工艺可得到较为优良的力学性能。     

铁素体—珠光体型非调质钢及其控锻控冷技术

综述了国内外铁素体－珠光体型非调质钢发展现状，探讨了锻造温度、锻造变形量、变形速率及锻后冷却速度对非调质钢强韧化的影响，指出了旨在控制先共析铁素体组织参数和沉淀硬化效应的控锻控冷新技术。为稳定锻造用铁素体－珠光体型非调质钢性能，推动其规模化生产应用，开拓了前景。     

非调质钢推广应用中的强韧化工艺研究

非调质结构钢工件,由于控制锻造.控制冷却工艺及装备的不完善,常出现强度高而韧性低的倾向,从碳含量、钢中的微合金元素、控锻-控冷工艺等方面对非调质钢的组织及力学性能的影响进行了初步分析,并就锻后热处理工艺方法的创新进行探讨.     

加热温度和冷却速度对45MnV非调质钢组织及硬度的影响

通过研究加热温度和冷却速度对４５ＭｎＶ非调质钢组织和性能的影响，得出该钢咎在有锻造加工时其临界晶粒长大温度比无锻造时高１５０℃左右；冷却方式为单件空冷。研究结果为该钢种的实际应用奠定了理论基础。     

非调质钢40MnV热变形后冷却相变动力学

为了实现非调质钢轴类件楔横轧热成形后控制冷却过程性能优化和节能减排,采用物理模拟手段对热变形后的非调质钢40MnV进行了连续冷却和等温冷却相变动力学研究。首先采用膨胀仪测定试验钢临界点Ac1、Ac3温度,然后利用Gleeble 3500热模拟机测定了40MnV钢的冷却过程相变动力学转变曲线,并分析了转变产物的显微组织。结果表明:冷却速度增大将减小铁素体的晶粒尺寸,同时也减小铁素体的体积分数;奥氏体晶粒尺寸和钒都对转变温度有影响,但在相变区快冷时奥氏体晶粒尺寸起主要作用,且晶粒尺寸减小将提高转变温度;相变区冷却速度为3℃/s时相变生成贝氏体,且其形态为典型的上贝氏体,而相变区冷却速度为6℃/s时对应转变的组织是马氏体;随着冷却速度的增加,析出过程中V(C,N)的数量增加,最大颗粒尺寸减小;等温冷却中V(C,N)析出物的形态为圆形和方形且数量很少,析出物的颗粒尺寸随转变温度的降低而减小。     

控轧控冷工艺对20MnSi钢组织和性能的影响

通过对加热温度、终轧温度、各种冷却条件、冷却方式的控制,结合对实验样品进行组织、金相分析,研究控轧控冷工艺对20MnSi钢在轧制过程中性能、组织的影响.实验结果确定了最佳的工艺制度:加热温度为(1150±20)℃;终轧温度为(850±20)℃;精轧总变形量为60%;冷却速度控制在0.5～2.0℃/s;终冷温度控制在(620±20)℃     

汽车连杆用非调质钢及其控锻控冷技术

本文综述了国内外非调质钢发展现状以及其在汽车连杆上的应用;探讨了物理冶金因素和热加工因素对非调质钢强韧化的影响;指明了旨在控制先共析铁素体组织参数和沉淀硬化效应的控锻控冷新技术。为稳定汽车连杆用非调质钢性能,推动其规模化生产应用,开拓了新的前景。     

控轧控冷工艺对含铌微合金钢组织性能的影响

14MnNbq钢是在16Mn钢的基础上添加微量Nb进行微合金化，并对其化学成分和生产工艺进行优化面生产的新型微合金化用钢。通过对14MnNbq钢板进行模拟控轧控冷试验，利用光学显微镜、透射电子显微镜、电化学萃取相分析等检测分析技术和手段，分析了控制轧制和控制冷却各阶段工艺参数对钢材微观组织和性能的影响；分析指出，为了充分发挥Nb的作用，轧后冷速以及终冷温度可按现场条件进行适当控制。     

锻造工艺对易切削非调质塑料模具钢性能的影响

研究了锻造工艺对易切削非调质塑料模具钢冲击韧性的影响，结果表明：随着锻压比的增加、终锻温度的升高和冷却速度的加快、钢的冲击韧性随之增加。     

热强碱介质中耐磨高锰钢冲击韧度的研究

采用浸泡腐蚀试验和腐蚀前后的冲击试验并借助于扫描电镜观察,研究了热强碱介质中高锰钢的腐蚀速率和冲击韧度.结果表明,高锰钢的平均腐蚀速率显著高于中碳铬合金钢,腐蚀过程中高锰钢有较严重的碱脆开裂现象.随着热强碱腐蚀时间的延长,高锰钢的冲击韧度明显降低,碱脆开裂是造成高锰钢冲击韧度下降的主要原因.在伴有冲击的热强碱腐蚀磨损工况,高锰钢有过早失效的危险.     

热处理工艺对ZG30CrMn2SiREB钢冲击韧性和硬度的影响

将ZG30CrMn2SiREB钢的奥氏体化温度从900℃提高到1050C时,冲击韧性提高1倍,硬度变化不大;回火温度升至330～375℃时,冲击韧性降至最低;经1050℃淬火+175℃回火,可获得最佳的韧性和硬度配合。     

热变形对钒白口铸铁冲击韧性的影响

研究了热变形量对钒白口铸铁击韧性的影响，结果表明，热变形能提高钒白口铸铁的冲击韧性，当钒白口铸铁经35％－45％热变形时，其冲击韧性最好。     

热变形低合金半钢的组织与冲击韧性

研究了不同变形量的低合金半钢的组织与冲击韧性。结果表明：变形量在10％-40％范围内，变形量越大，共晶碳合物破碎越充分，冲击韧性越好。     

回火温度对高速重载列车车轴用钢EA4T冲击韧度的影响

将经过不同温度回火后的EA4T钢试样分别加工成夏比V型和U型缺口冲击试样,通过系列冲击试验对EA4T钢的回火脆性进行了研究.结果表明,EA4T钢冲击韧度随回火温度的升高而升高,在550℃左右回火具有高温回火脆性,在高于回火脆性温度区回火时,其冲击韧度将大幅度提高.回火脆性对夏比V尖锐缺口的敏感性更高.     

提高P91耐热钢焊接接头冲击韧度的研究

探讨了影响P91耐热钢焊接接头冲击韧度的工艺因素,对P91钢的常规焊接工艺进行调整,并模拟该工艺进行焊接试验。最后通过拉伸、弯曲、冲击试验、断口扫描和金相观察检验接头组织及性能。结果表明,在模拟焊接工艺下,P91耐热钢可以获得良好的焊接接头。焊缝拉伸强度高于母材;焊缝侧向弯曲试验外弧面未发现开裂;焊接接头的显微组织为回火板条马氏体,未出现非正常组织,焊缝晶粒明显细化;接头冲击韧度得到了大幅度提高。     

ADI的冲击韧度和断裂韧度

论述了ADI的冲击韧度和断裂韧度。室温有缺口和无缺口ADI的冲击韧度比铸钢,锻钢要略差,但约是普通珠光体球铁的3倍,ADI的冲击韧度虽随温度降低而降低,但在-40℃条件下仍保持大约室温冲击韧度的70%。断裂力学性能是更重要的安全设计和失效分析依据,无论哪一种断裂韧度,ADI的试验数据都好于普通球铁,相当于或好于强度相当的铸钢和锻钢。     

热轧态Si—Mn双相钢的冲击韧度

研究了热轧态Ｓｉ－Ｍｎ双相钢的冲击韧度。试验结果表明，形变态螺栓的冲击韧度已基本符合ＧＢ３０９８．１－８２的要求，经４９０℃回复９０ｍｉｎ后，冲击功达约１２０Ｊ，且拉断力符合ＧＢ３０９８．１－８２的要求，对试验数据进行了计算机拟合。     

提高45钢冲击韧度的节能热处理工艺研究

研究不同的热处理工艺对45钢显微组织和冲击韧度、硬度等力学性能的影响,从理论角度总结出能显著提高45钢冲击韧度的节能热处理方案,从而延长45钢工件在特定的冲击工作条件下的使用寿命,也为以后45钢的实际应用提供理论依据.