热电偶套管开裂失效分析

针对加氢反应器的热电偶套管开裂原因进行了失效分析.通过扫描电镜和能谱仪对套管开裂的断口进行了检测分析,结果表明,反应器内部的H2S介质腐蚀作用加上介质流体对悬臂安装的热电偶套管的冲击产生交变应力,造成套管发生腐蚀疲劳开裂,并提出相应的解决措施.     

高压聚乙烯循环冷却器换热管开裂原因分析

某高压聚乙烯装置换热管堵塞及腐蚀情况严重,换热管腐蚀主要为应力腐蚀。腐蚀产生的原因是换热管焊接过程产生的焊接应力和冷冻盐水介质,导致应力腐蚀裂纹发生扩展,造成换热管应力腐蚀开裂。     

浅谈设计中预防再生系统应力腐蚀开裂的措施

分析了催化裂化装置再生系统设备及管道出现裂纹的原因,认为上述开裂现象是由于应力腐蚀引起的。提出预防应力腐蚀开裂应从材料、应力水平及腐蚀介质三个方面加以考虑。     

焦化氨水槽开裂机理分析及防护措施研究

采用金相、扫描电镜和能谱分析等方法对在运行过程中出现开裂泄漏的焦化氨水槽进行失效分析,结果表明氨水中H2S、Cl-等腐蚀性介质造成氨水槽产生了严重的均匀腐蚀,由于残余应力的存在,诱发了焊缝热影响区出现应力腐蚀开裂。通过采用贴补措施对焊缝进行补强,提高了储槽的强度。     

不锈钢换热器管束断裂原因初探

对抚顺石油二厂石蜡加氢装置热高分气冷却器E-3A不锈钢U形管束周向开裂的原因进行了初步探讨,从管束的选材、制造、使用、开裂管子外观检查、金相检验、断口分析、腐蚀产物分析几方面得出结论:不锈钢U形管周向开裂是由于在含有氧化物的高温水和水蒸气的腐蚀介质中引起应力腐蚀破裂,直接原因是管束选用的1Cr18Ni9Ti碳含量偏高,且整体热处理工艺严重失误共同造成严重的晶间腐蚀。对防止应力腐蚀开裂提出了相应的措施。     

0Cr18Ni10Ti不锈钢换热器管束腐蚀开裂分析

某石化公司裂解燃料油加氢装置汽提塔进料换热器0Cr18Ni10Ti不锈钢管束发生腐蚀开裂。采用宏观腐蚀调查、光谱分析、金相分析、SEM观察、EDS分析、XRD分析及腐蚀介质分析等方法,对腐蚀失效换热管的腐蚀情况、化学成分、金相组织、腐蚀产物进行了检测分析,结果表明,换热管固溶处理效果不佳,存在一定的残余应力,断口为解理断裂形貌,裂纹呈穿晶扩展,具有典型的应力腐蚀开裂特征。分析结果认为,换热管的腐蚀开裂为氯化物应力腐蚀开裂,而其本身的残余应力及壳程冷低分油中的氯化物为0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢换热管发生应力腐蚀开裂提供了必要条件。     

污水罐的腐蚀分析与防护措施

文章分析了造成1 dam3污水罐腐蚀的原因并提出了防护措施.通过对1 dam3污水罐中污水介质及污水罐现场组焊情况的分析,找出了造成污水罐腐蚀的原因主要是由于罐内污水中大量酚、氨、S2-和CN-等腐蚀介质的相互作用,使污水罐发生应力腐蚀开裂.通过对防腐蚀涂料进行试验对比,选出了性能好的涂料及合理的防护方法.     

石油化工用液氨设备的应力腐蚀开裂及其防护

石油化工用液氨设备事故多数源自液氨应力腐蚀开裂.文章介绍了液氨设备应力腐蚀开裂的机理,阐述了影响液氨设备应力腐蚀开裂的主要因素,包括材料成分、组织与性能、设备的制造工艺及消除应力热处理工艺、液氨介质中杂质成分、设备使用温度等,总结了防止液氨设备应力腐蚀开裂的方法.     

凝汽器用不锈钢焊管的应力腐蚀开裂及防范

简述了不锈钢产生应力腐蚀开裂的机理及汽轮机凝汽器用不锈钢焊管在使用过程中可能出现应力腐蚀开裂的条件,指出金属材料的拉应力是产生应力腐蚀开裂的必要条件.针对凝汽器用不锈钢焊管产生应力腐蚀开裂问题提出了抑制和防范措施,即降低金属材料拉伸应力,选择合适的材料,对介质环境的控制和对钢管的定期维护保养.     

催化裂化装置膨胀节的破裂及防止

阐述催化裂化装置膨胀节在烟气介质作用下产生氯化物和硫化物引起应力腐蚀开裂的原因，提出了抗应力腐蚀开裂的方法。     

S31603锻件与钢管焊接接头的腐蚀性能

某天然气输送管道用绝缘接头的法兰组件由S31603锻件和S31603管材焊接而成,为保障焊缝的性能,采用ER316L焊丝手工氩弧焊（GTAW）打底+A022焊条电弧焊（SMAW）填充盖面的工艺进行了焊接试验,并依据相关标准进行了焊接接头的耐腐蚀试验。试验结果表明,焊接接头的电化学腐蚀性能、应力腐蚀开裂性能及晶间腐蚀性能优良,采用的焊接工艺是可行的,试验数据可为天然气输送管道用绝缘接头的焊接工艺方案提供参考。     

高压贫胺液泵最小流量线副线的腐蚀

经过检测分析认为加氢裂化装置高压贫胺液泵最小流量控制阀副线的腐蚀开裂原因是胺液和硫 化氢的应力腐蚀和湍流腐蚀,管线振动加剧了腐蚀。     

塔底热油泵入口管道设计探讨

从汽蚀、热应力及泵嘴强度等方面,探讨了塔底热油泵在管道设计中应注意的问题,并针对这些问题提出了合理优化的解决方法,对今后类似设计具有参考价值。     

碳黑洗涤塔给水泵轴断裂失效分析

通过对碳黑洗涤塔给水泵经常发生断轴事故的问题进行失效分析,发现38CrMoAlA泵轴表面经过电镀硬铬强化处理工艺后,不仅使泵轴表面镀层存在微裂纹,而且使基体材料产生氢脆损伤。微裂纹和氢脆损伤在反复弯曲应力和腐蚀介质的作用下迅速扩展,最终导致泵轴发生腐蚀疲劳断裂。分析结果说明,用38CrMoAlA铜制造的碳黑洗涤塔给水泵泵轴不宜使用表面镀铬的强化处理。     

电潜泵井防腐工艺探讨

中国石油化工股份有限公司中原油田分公司文留油区电潜泵井腐蚀较为严重,腐蚀程度达到Ⅳ级以上的电泵井占统计总数的22.9%。电泵机组使用缓蚀剂,因不能预膜处理,总体上虽有一定效果,但易腐蚀部位防腐效果较差。在电泵机组应用牺牲阳极保护装置之后能使电泵机组和油管不再被腐蚀,只有当防腐器上的较活泼金属消耗完后,电泵机组和油管才会发生电化学腐蚀。缓蚀剂对电泵机组和油管的防腐具有均衡性,牺牲阳极保护技术对油管的防腐具有重点性,将二者结合使用,可取得较好效果。牺牲阳极防腐装置工艺简单,安装方便,缓蚀率高,对地层无伤害,能有效减少井液对电泵机组和油管管柱的电化学腐蚀,降低腐蚀速率,延长电泵机组和管柱的使用寿命。     

110ksi级钛合金油管耐蚀性能研究

针对钛合金在油气井环境下面临的腐蚀问题,通过开展模拟油田腐蚀工况下应力腐蚀及不同温度条件下酸化液中失重试验,同时开展与镍基合金管材的缝隙腐蚀和电偶腐蚀等系列试验,采用扫描电子显微镜、XRD等方法观察试样形貌和腐蚀产物,评价钛合金油管的耐腐蚀性能。结果表明,在苛刻腐蚀工况(溶液介质：5 MPa H₂S+11 MPa CO₂+10%Cl^-)及NACE TM 0177标准A溶液下,采用四点弯曲的试验方法,加载应力为758 MPa,经720 h后试样未发生断裂且无应力腐蚀裂纹,表明该钛合金管材应力腐蚀敏感性较低。在两种浓度为0.1 mol/L的酸化液中,随着试验温度从室温升至160℃,钛合金管材腐蚀速率均逐渐增大,且腐蚀速率在胶凝酸中低于在转向酸中;与镍基合金管材对比,钛合金管材具有更优异的抗点蚀和抗缝隙腐蚀;在模拟苛刻腐蚀工况下,钛合金管材分别与625和825镍基合金偶接后均未出现明显的电偶腐蚀效应导致加速腐蚀现象。     

脱乙烷塔底泵轴腐蚀分析及预防措施

海滨气候条件下的设备腐蚀是沿海生产单位普遍面临的问题。通过对某单位待投产使用的脱乙烷塔底回流泵泵轴所出现腐蚀情况进行分析,表明该处发生的腐蚀形式主要为点蚀和缝隙腐蚀,同时不排除微生物腐蚀的可能。在海滨气候条件下带有较多氯离子的雨水和雾滴容易从密封轴套与轴的上端间隙进入轴套与轴的狭窄空间内形成积水,由于天气变化原因,随着雨雾的不断聚集和水汽的蒸发,该空间内氯离子含量不断累积升高从而构成在高氯离子浓度下对不锈钢的腐蚀。为达到与外界隔绝和阻止水汽的进入,建议在密封轴套上部和轴接触处涂抹润滑脂。     

提高循环水泵效率的措施

齐鲁分公司橡胶厂循环水泵的功率大,能耗高,效率低。运转一段时间后,由于腐蚀等原因,效率会下降严重。通过采用在泵壳及转子表面刷涂耐腐蚀光滑材料的方式,使得泵效率大大提高。     

草古1站腐蚀与防护

针对中国石油化工股份有限公司胜利油田分公司草古1站外输泵和地面管道等设备腐蚀严重的情况,用多种腐蚀监测手段,结合金属腐蚀机理进行腐蚀原因分析,并提出了添加污水缓蚀阻垢剂和加强腐蚀监测的防腐蚀措施和建议,缓解了设备的腐蚀。     

2205双相不锈钢焊接接头的耐蚀性能

研究了混合气体（Ar＋N2）保护钨极氩孤焊条件下2205双相不锈钢焊接接头的微观组织，以及采用化学浸泡法获得接头的耐腐蚀性能。结果表明，随着保护气体中N2含量的增加，接头中奥氏体含量不断增多，铁素体相的晶粒尺寸随之减小，在不同Cl^-质量浓度条件下，接头的腐蚀失重率逐渐降低。腐蚀形貌观察显示，在质量分数为6％的FeCl3加质量分数为25％Ha和H2O腐蚀条件下，接头试样发生了点蚀现象，随着保护气体中N2含量的增加，接头腐蚀坑的数量逐渐减少，腐蚀面积不断变小，接头的耐腐蚀性能增强。