回火温度对700 MPa级工程机械用高强钢组织与力学性能的影响

研究了不同回火温度对700 MPa级钢板组织与力学性能的影响,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等设备对试验钢的微观组织进行观察。结果表明：回火温度对试验钢性能有显著影响。随着回火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度均表现为先升高、后降低,低温冲击韧性改善。600℃回火时,试验钢出现回火脆性。使用电子背散射衍射(EBSD)技术,分析了回火前、后的晶界特征及取向差异。分析认为：回火前、后力学性能的变化与析出强化、位错强化等强化机制有关。     

回火温度对低碳高合金轴承钢组织及冲击性能的影响

以低碳高合金轴承钢为研究对象，通过OM、SEM、XRD等手段，研究了回火温度对显微组织和冲击韧性的影响。结果表明，低碳高合金轴承钢分别经过200、300、400、500℃回火处理后，金相显微组织均为回火马氏体+残余奥氏体；600℃和700℃回火处理后，马氏体组织发生退化，金相显微组织均为回火索氏体+残余奥氏体。低碳高合金轴承钢在200～700℃温度区间回火处理后，300℃回火冲击韧性最高，600℃回火冲击韧性最低，回火温度不宜超过500℃。低碳高合金轴承钢在200～500℃回火后断口特征均为准解离断裂，600℃和700℃回火表现为明显的脆性断裂特征。     

回火温度对冶金锯片用钢75Cr1回火组织及性能的影响

利用金相观察、力学性能测试等手段,在400～520℃温度范围内对冶金锯片用钢75Cr1进行了连续回火处理。结果显示：随着回火温度的升高,试样的组织由淬火马氏体逐渐转化为回火马氏体、回火马氏体＋回火索氏体; 试样的强度和硬度连续下降,冲击值、断面收缩率和延伸率逐渐提高。     

钼钨钒合金化热作模具钢高温回火组织演变

为适应热冲压技术的发展需求,开发了一种新型高热导率高耐磨性能热冲压用模具钢材料。采用扫描电镜（SEM）、透射电镜（TEM）等检测手段对钼钨钒合金化新型模具钢的高温回火性能与组织特征进行了研究。阐明了新型热冲压模具钢回火过程碳化物析出与演变规律。实验结果表明:实验用钼钨钒合金化模具钢材料具有良好的回火二次硬化性能,在500～600 ℃温度区间回火时,回火组织硬度上升;在600 ℃回火出现二次硬化峰值;当回火温度超过600 ℃后,组织软化程度明显,回火硬度开始下降。实验模具钢在高温回火过程中的硬度变化与其合金碳化物的偏聚、析出和聚集长大密切相关。当在560 ℃以下回火时,实验钢组织中未有合金碳化物析出;当回火温度大于560 ℃时,回火组织中开始析出M₂C型碳化物;当回火温度高于600 ℃后开始析出MC型碳化物;当在620 ℃长时间回火后M₂C型碳化物转化为M₆C型碳化物,此时实验钢硬度开始明显下降;而当回火温度高于660 ℃时,新型实验钢组织中主要为M₆C和MC型合金碳化物。      

1．2311塑料模具钢预硬化工艺研究

在本文中，研究了1.2311钢成品规格尺寸、终轧温度、回火温度等主要工艺参数对轧后硬度、回火硬度及组织均匀性的影响。通过试验证明，控制终轧温度在850～950℃范围内，经风冷后，在同一回火温度下，回火硬度值比较均匀，能满足1.2311钢预硬化工艺要求。     

高强度结构钢直接淬火回火工艺试验研究

通过合理的组织、成分设计,采用直接淬火回火（DQ—T）工艺,在实验室成功试制了1000MPa级高强钢,并结合金相、透射电子显微技术,研究了不同回火温度对试验钢组织、析出与性能的影响规律。结果表明,随回火温度的升高,强度呈现起伏现象;在400℃～450℃区间出现回火脆性。直接淬火回火工艺获得显微结构为回火索氏体与回火贝氏体组织。各项性能指标均满足1000MPa级高强钢的要求。     

22SiMn2TiB钢淬火与回火过程中的组织演变

以超高强度钢 22SiMn2TiB 为对象,研究了在淬火、回火和配分状态下组织的演变规律.采用光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和 X 射线衍射技术(XRD)研究了不同处理状态下组织的演变规律.实验表明,回火或配分温度低于 320 ℃,板条马氏体组织形貌没有明显变化,且不随回火和配分时间的变化而变化;在此温度以上进行配分,不论配分时间的长短,组织皆转变为回火组织.表明 320 ℃为该钢材的临界回火、配分温度.随着回火温度的升高,位错密度下降;且 320 ℃以下温度回火或配分,马氏体衍射峰的半峰宽 FWHM 只是略有减少,表明虽然板条马氏体的组织形貌没有明显变化,但板条内的位错密度和内应力降低.     

感应加热回火对调质管材性能组织的影响

采用感应加热对C-Mn淬火态钢管进行了快速回火处理,研究了回火温度对性能的影响规律,并与传统回火后的性能进行了对比,结果表明,两者屈服强度相当,随回火温度变化规律相同,但抗拉强度前者高于后者约25MPa,且感应回火后延伸率明显高于传统回火的。采用金相显微镜、扫描电镜及透射电镜微观组织分析手段对比了感应回火与传统回火的组织差异,并进行了理论分析,相比传统回火,感应回火后析出碳化物细小弥散分布是导致性能差异的主要原因。     

高强度结构钢直接淬火回火工艺试验研究

通过合理的成分设计,采用直接淬火回火（DQ-T）工艺,在实验室成功试制了1000MPa级高强钢,并结合金相、透射电子显微技术,研究了不同回火温度对试验钢组织、析出与性能的影响规律。结果表明,随回火温度的升高,强度呈现起伏现象;在400～450℃区间出现回火脆性。直接淬火回火工艺获得显微结构为回火索氏体与回火贝氏体组织,各项性能指标均满足1000MPa级高强钢的要求。     

热处理对60Si2CrVAT弹簧钢组织和力学性能的影响

试验了890～930℃淬火、400～440℃回火时淬-回火温度对160mm×160mm连铸坯轧成的Φ21mm 60Si2CrVAT弹簧钢组织和力学性能的影响。结果表明,910℃淬火.回火后的60Si2CrVAT钢抗拉强度高于890℃和930℃淬火-回火钢的抗拉强度,不同淬火温度下钢的抗拉强度随回火温度升高而降低。分析了拉伸断口的组织形貌。     

HB400级高强度准贝氏体耐磨钢板的组织与性能

研究了热轧、低温回火和热轧、正火、低温回火及轧态不同温度回火工艺对新型HB400级高强度准贝氏体耐磨钢板的组织和力学性能及耐磨性能的影响。结果表明，2种状态下耐磨板的组织由贝氏体铁索体(BF)和残余奥氏体(AR)组成，具有良好的强韧性及耐磨性能。低温回火可以改善耐磨钢板的韧性。新型耐磨钢板具有较强的回火抗力。用准贝氏体钢生产高强度耐磨板具有生产工艺简单，成本低廉等特点。     

CrNiMo-CrNi3Mo-CrNiMo三层复合超高强度钢板开发

为了开发同时具有超高强度和良好韧性的低合金超高强度钢板,采用30MnCrNiMo连铸坯和33MnCrNi3Mo钢锭,经过真空复合焊接,高温轧制,淬火+低温回火热处理工艺研制出15 mm CrNiMo-CrNi3MoCrNiMo三层复合超高强度钢板;利用探伤、拉伸、冷弯、冲击、硬度等试验检验其结合度和力学性能;利用光学显微镜、扫描电镜等分析三层复合超高强度钢的组织和冲击断口形貌。结果表明,采用该工艺生产的三层复合超高强度钢板结合性良好,能够满足GB/T 7734-2015 Ⅰ级探伤要求;复合钢板的综合力学性能良好,结合面处硬度值存在明显的过渡区域;结合面组织和基体组织均为回火马氏体组织     

原始组织对690 MPa级海工钢亚温淬火后强韧性的影响

 为了稳定亚温淬火工艺与工业化生产,通过力学性能分析及显微组织观察,对比了正火+亚温淬火+回火、在线淬火+亚温淬火+回火、离线淬火+亚温淬火+回火3种热处理工艺对690 MPa级海洋工程用钢板组织性能的影响。结果表明,采用离线淬火+亚温淬火+回火工艺结果最理想,能够大幅度提高钢板的低温冲击性能和伸长率。同时,还能够获得较低的屈强比,断口形貌全部为韧窝,呈明显的韧性断裂,而且随着亚温保温时间的增加,强度逐渐提高,当保温时间达到30 min以后,强度及条片状铁素体基本不发生变化;采用直接淬火态+亚温淬火+回火虽然可以保证高强度低屈强比,但是冲击功表现较为离散,稳定性欠佳,断口形貌为混合型,以韧性断裂为主;采用正火态+亚温淬火+回火工艺效果最差,尤其是不能保证钢板低温韧性,断口形貌全部为解理,呈明显的脆性断裂,其中片条状铁素体形貌是决定优良低温冲击性能的关键因素。     

硼及回火温度对超高强海洋工程用钢板组织及性能的影响

为改进调质态超高强海洋工程用钢的力学性能,研究了2炉不同硼含量的钢。经控制轧制后,在实验室条件下采用不同回火温度处理以确定最佳热处理温度,并对实验钢板进行金相组织观察,利用扫描电镜和透射电镜讨论分析了硼及回火温度对组织、性能的影响。实验结果表明,硼有利于提高钢板的淬透性,含硼钢600℃回火可以满足E690的性能要求;随回火温度的提高,含硼钢和无硼钢的强度降低,伸长率升高,含硼钢的变化幅度比无硼钢大;含硼钢在630~660℃存在明显的回火脆性区,而无硼钢具有较好的回火稳定性;无硼钢在650℃回火可以满足E550的性能要求。     

回火温度对中锰钎杆钢微观组织和力学性能的影响

采用光学显微镜和扫描电镜等方法研究了不同回火温度对中锰钎杆钢的微观组织和力学性能的影响。结果表明,当回火温度由610升至690 ℃时,试验钢的抗拉强度逐渐升高,屈服强度逐渐降低,断后伸长率呈先升高后降低趋势,强塑积在670 ℃时达到28 GPa·%。经短时回火处理后,试验钢获得的微观组织为板条状马氏体,具有良好的塑性,可以满足钎杆钢对强塑积的要求,但是在耐磨性方面还需要进一步提高。     

70Si3MnCrMo钢中贝氏体及其回火稳定性

 对一种新型70Si3MnCrMo钢进行了等温和连续冷却贝氏体相变热处理。利用拉伸和冲击试验研究试验钢的力学行为,利用XRD、SEM和TEM等方法对试验钢进行了相组成分析和微观组织形貌观察。研究结果表明,试验钢经等温贝氏体相变,其最佳综合力学性能出现在200 ℃回火,强塑积为26.4 GPa·%。经连续冷却贝氏体相变,其最佳综合力学性能出现在300 ℃回火,强塑积达到28.6 GPa·%。回火温度较低的情况下,热处理后的组织为由贝氏体铁素体和残余奥氏体组成的无碳化物贝氏体组织,这种无碳化物贝氏体由超细贝氏体铁素体板条而获得超高强度,由一定量的高碳残余奥氏体来保证较高的塑性和韧性。试验钢经连续冷却贝氏体相变,其贝氏体铁素体板条中出现了超细亚单元,并且残余奥氏体呈薄膜状和小块状两种形态分布于贝氏体铁素体板条之间,这两种形态残余奥氏体的稳定性不同。拉伸试样在变形过程中残余奥氏体持续发生TRIP效应,直至全部残余奥氏体都发生转变生成应变诱发马氏体,从而使钢得到更好的强、塑性配合,表现出十分优异的综合性能。     

调质工艺对G115钢组织性能的影响

新型马氏体耐热钢G115是我国630~650℃超超临界燃煤发电机组重要的候选材料。研究了不同调质工艺对G115棒材组织性能的影响。结果表明,采用两次调质工艺,室温拉伸和650℃高温拉伸强度均提高,冲击功提升尤为显著。随着两次调质工艺中第一次淬火温度的升高,强度和冲击功均有提升趋势。采用金相显微镜、扫面电镜观察分析了不同调质工艺的组织差异,两次调质工艺的晶粒明显细于一次调质,且回火板条组织保留更明显,碳化物形貌更细小、分布更弥散。随着两次调质工艺中第一次淬火温度的升高,晶粒变粗但均匀性更好。     

Effect of Tempering Temperature on Microstructure and Mechanical Properties of Steel Containing Ni of 9 %

  Mechanical properties of quenching, intercritical quenching and tempering (QLT) treated steel containing Ni of 9% were evaluated from specimens subject to various tempering temperatures. The detailed microstructures of steel containing Ni of 9% at different tempering temperatures were observed by optical microscope (OM) and transmission electron microscope (TEM). The volume fraction of austenite was estimated by XRD. The results show that high strength and cryogenic toughness of steel containing Ni of 9% are obtained when the tempering temperature are between 540 and 580 ℃. The microstructure keeps the dual phase lamellar structure after the intercritical quenching and there is cementite created in the Ni rich constituents when tempering temperature is 540 ℃. When tempering temperatures are between 560 and 580 ℃, the reversed austenites (γ′) grow up and the dual phase lamellar structure is not clear. The γ′ becomes instable at 600 ℃. When tempered at temperature ranging from 500 to 520 ℃, the increase of dislocation density in the lamellar matrix makes both tensile strength and yield strength decrease. When tempered at 540 ℃ and higher temperature, the yield strength decreases continuously because the C and alloying elements in the matrix are absorbed by the cementite and the γ′, so the yield ratio is decreased by the γ′. There are two toughness mechanisms at different tempering temperatures. One is that the precipitation of cementite absorbs the carbon in the steel which plays a major role in improving cryogenic toughness at lower temperature. Another is that the γ′ and the purified matrix become major role at higher tempering temperature. When the tempering temperature is 600 ℃, the stability of γ′ is decreased quickly, even the transformation takes place at room temperature, which results in a sharp decrease of Charpy V impact energy at 77 K. The tempering temperature range is enlarged by the special distribution of cementite and the lamellar structure.     

屈服强度550 MPa级抗震建筑用钢回火性能研究

利用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和力学性能检验等试验方法,研究了系列回火温度对TMCP处理的屈服强度550 MPa级抗震建筑用钢微观组织、第二相析出及力学性能的影响。结果表明,随着回火温度的提高,试验钢屈服强度和抗拉强度变化趋势一致,屈强比呈明显的上升趋势。分析认为:回火前后力学性能的变化主要与回火后更多弥散的尺寸在25 nm以下的新的细小粒子析出以及M/A岛的分解和发生位错亚结构回复软化有关,试验钢450℃回火后钢板具有最佳综合力学性能:抗拉强度为703 MPa,屈服强度为588 MPa,伸长率为17.5%,-20℃冲击吸收能量为240 J,屈强比0.84满足建筑用钢要求。     

Effect of tempering on mechanical properties of 25Co15Ni11Cr2MoE steel

The change rule of mechanical properties and impact fracture morphologies of a high Co- Ni secondary hardening ultra- high strength 25Co15Ni11Cr2MoE steel tempered at 200-750?? after quenched was studied by mechanical properties test and microstructure analysis such as optical microscope(OM) and scanning electron microscope(SEM). The results show that experimental steel after quenching and tempering has a remarkable secondary hardening effect. After tempered at 400-495??, the hardness of experimental steel can reach and beyond the quenched hardness. In this range, tensile strength, yield strength and hardness of experimental steel increase with the tempering temperature increasing, tensile strength and hardness of experimental reach maximum (57. 3HRC and 2160MPa) after tempered at 470??, meanwhile, with the tempering temperature increasing, impact toughness of experimental steel decreases during the prophase, until reaches minimum at 430??, then increases gradually, and reaches maximum after tempered at 510??. The recommended optimum heat treatment process of 25Co15Ni11Cr2MoE steel is as follow: 950???1h oil quenching??(-73??)??1h rising back to room temperature in the air ??495???5h air cooling. At this time, the experimental steel has the best strength and toughness matching.