昆钢3号高炉汽化冷却的改进

昆钢3号高炉在1985年大修时,吸取了4号高炉汽化冷却失败的教训(即由于冷却壁沿用水冷时的蛇形管,壁内阻损过大及钠盐结垢,加之操作不当,使局部断水导致冷却壁烧坏,被迫改为水冷),对其汽化冷却的设计作了一定的改动。首先,将冷却壁一进一出的蛇形管改为五进五出的直管,管径从25.4mm(1英寸)改为31.75mm(1 1/4英寸),减少了管内阻损,冷却强度增加了四     

宝钢二高炉炉体水系统改造及成效

宝钢二高炉随着炉龄增加仍维持高冶炼强度、高煤比生产,原设计炉体冷却水量已不能满足高炉现阶段冷却需要,冷却板破损数、炉皮发红现象增多,影响到二高炉的长寿;通过对炉体冷却系统改造,提前实施大修时的部分水系统项目,增加妒体冷却板水量、提高水压,强化对炉体的冷却,收到了良好效果.     

包钢高炉炉体采用汽化冷却技术的合理性

高炉炉体汽化冷却是一项节能省水的新技术,它是利用接近饱和温度的水在汽化时大量吸收热量的原理,使高温条件下工作的冷却壁得以冷却。 汽化冷却有自然循环和强制循环两种方法,自然循环就是利用水在高位汽包中具有的位能进入冷却壁后,被加热至沸腾状态产生汽水混合物,由于下降管中的水较上升管中的汽水混合物比重大,形成一定的压头,     

高炉汽化冷却蒸汽夏季利用问题的设想

300M~3高炉实施炉体汽化冷却,按设计年最大产汽量可达3.5万吨(即4.5吨/小时左右)。我公司实测每座300M~3高炉水冷时平均热负荷为2.2×10~6大卡/小时,汽化冷却时热负荷予计为2.2×10~6×0.8=1.76×10~6大卡/小时;不计热损失     

2000m~3高炉热风支管内衬坍塌在线处理实践

为解决2 000 m~3高炉热风炉热风支管局部内衬严重损坏坍塌的问题,采用高炉不休风工艺,对该热风支管内衬制定了较为彻底的处理方案,完成了热风支管内衬在线修复工作。修复后使用一年多以来,管壳温度正常,热风支管使用效果良好,保证了热风炉及高炉的安全生产,取得了较好的经济效益。     

高炉汽化冷却实践

通过对鞍钢高炉汽化冷却实践的总结,发现循环能力的大小是高炉汽化冷却成败的关键。根据自然循环汽化冷却系统循环动力与循环阻力相互平衡的关系,导出了影响循环流量的关系式。由此得出,提高高炉汽化冷却系统循环能力的有效途径是适当提高上集管高度和适当扩大其截面积。总结还认为冷却壁过长是使其破损的直接原因。     

鞍钢2号高炉第二代汽化冷却

鞍钢2号高炉自1974年到1986年先后两次采用汽化冷却工艺,取得了很好的经济效益,节水、节电效果均显著。在鞍钢水、电资源缺乏的情况下,高炉汽化冷却工艺应进一步发展和完善,以便向其他高炉推广。笔者主要叙述和分析了鞍钢2号高炉第二代汽化冷却系统的改进措施及其损坏原因,为进一步完善汽化冷却工艺,提高经济效益提供了可借鉴的意见。     

高炉汽化冷却系统汽水混合比的确定

在高炉汽化冷却系统中,水因受热而转变成蒸气叫做汽化。蒸气与水混合在一起形成一种汽水混合物,这种混合物既是传热的介质,又是循环的动力,系统含汽量越多,则循环的动力也越大。但究竟这种混合物中含有多少汽?含汽量的多少又与系统热流强度是什么关系?这就是本文要解决的中心问题。一、汽化原理与公式推导我们在日常生活中,经常见到蒸发现象。这种蒸发现象实质上就是水的汽化,是一种可逆的物理现象。     

涟钢取消高炉煤气放散长明火的研究与应用

本文针对涟钢高炉煤气放散采用长明火的现状,对高炉煤气放散原理及设备进行研究,取消高炉煤气放散长明火,增加高炉煤气快切阀,减少焦炉煤气消耗和高炉煤气的泄漏,实现经济效益和环保双丰收。     

高炉煤气洗涤水系统结垢原因分析及控制措施

高炉煤气洗涤循环水系统中经常出现水泵零部件结垢、冷却塔配水支管、喷嘴结垢堵塞等情况。通过对高炉煤气洗涤水系统运行实践,分析煤气洗涤水结垢的原因,对煤气洗涤水结垢提出控制措施,可以有效降低设备结垢速度,以延长设备的使用寿命和使用效率。     

前混合磨料水射流除鳞喷嘴混合腔内部流场

基于计算流体动力学多相流混合物模型,应用FLUENT软件对前混合磨料水射流除鳞喷嘴高压水与磨料混合腔内部流场进行数值模拟.比较了不同进料方式对流场均匀性的影响.分析了两侧为高压水入口条件下,磨料入口直径、高压水入口直径、高压水入口位置和角度以及收缩段锥角对流场混合均匀性的影响,得到了影响混合腔内部流场混合均匀性的合理结构参数.数值计算结果表明:入口速度一定的条件下,磨料中进式喷嘴混合腔的混合均匀性优于磨料侧进式喷嘴混合腔.随磨料入口和高压水入口直径增加,混合腔出口的射流速度均增加,但随高压水入口直径增加导致出口磨料浓度呈先增后减的趋势,磨料入口与高压水入口合理的质量流量比值约为3∶4,两侧高压水入口位置对流场混合均匀性影响较小,高压水入口角度和收缩段锥角均为30°时流场性能更佳.      

Slip-Lined Culvert Inlet End Treatment Hydraulics

Relined culverts must be able to pass the design flood while meeting the necessary embankment freeboard condition. For inlet and outlet control culvert flow conditions, the discharge capacity of a slip-lined culvert is influenced by the geometry of the inlet end treatment. A number of factors including: reduced inlet flow area, the liner pipe wall roughness, and the inlet end treatment influence the relined culvert discharge capacity relative to the original culvert. To develop a better understanding of the influence of slip-lined culvert inlet end treatment geometry on discharge capacity, four different inlet end treatments associated with a thin-wall projecting host pipe and the segmental-lining culvert rehabilitation technique were evaluated experimentally. Inlet control head-discharge relationship and outlet control entrance loss coefficient trends were evaluated as a function of liner projection distance and liner-to-host pipe transition detail (sudden or tapered). The tapered projecting inlet was as much as 7% more efficient under inlet control and approximately 12% more efficient (entrance loss coefficient reduction) under outlet control, relative to the nontapered projecting inlet condition.     

鞍钢稳定提高高炉用压缩空气压力实践

鞍钢空压站供给高炉的压缩空气压力低且波动大,时常不能满足现场要求。通过增加脱湿器、在空压机的进水总管接补水装置、在气液分离器入口前和除尘器出口后使用直管道等方法,达到了既可提高压缩空气压力又可保证压力稳定的效果。     

Experimental Study of Surcharged Flow at Combining Sewer Junctions

The results of a laboratory investigation on surcharged flow in combining sewer junctions are presented in this paper. Experiments were conducted in a 90° model junction and the 25.8° Edworthy model junction. The study confirmed the existence of three flow regimes in sewer junctions with a steep outgoing pipe: Regime I denotes the open-channel flow through the junction chamber; Regime II flow is partially surcharged flow featured by orifice flow into the outlet pipe; and Regime III flow is fully surcharged flow with all connecting pipes running full. The transition flow from Regimes II to III was investigated, and it may be related to the inlet waves at the entrance of the outlet pipe. Criteria for the transition were provided. Theoretical analyses were conducted based on one-dimensional momentum equation. The derived equations are able to estimate the water depth in the junction chamber. Energy loss in Regime III flow was studied and predictions based on the momentum equation were evaluated.     

高炉软水密闭循环冷却系统破损调研

本文在介绍了我厂研制生产的适用于变电站遥控和无人值班的一套系统后，结合全国３０多个变电站用此套系统已实现遥控和无人值经验及体会，分析遥控和无人值班的若干技术问题。     

高炉煤粉喷吹支管状态监测系统

采用电容层析成像技术及相关测速原理,在线检测风口支管煤粉的浓度与速度,对支管在喷吹过程中出现的堵塞、空喷、停喷以及输送不畅等非正常状态进行在线监测和报警,高炉煤粉喷吹支管状态监测系统还能够在线提供各支管煤粉喷吹分配指示质量流量,以监测各支管喷吹状态的一致性、均匀性.高炉煤粉喷吹支管状态监测系统在宝钢1号高炉已连续稳定运行3年多.     

承钢2500m3高炉布袋除尘系统改进后的工作状态

 经过技术改进和生产实践,承钢各高炉煤气除尘系统完成了湿法向干法除尘的转变。其中2500m3高炉干法除尘系统取消了重力除尘器,采用单一布袋除尘器进行除尘工作,成功实现了炼铁技术的一次重大突破。研究表明,承钢高炉取消重力除尘器后,进入布袋除尘器煤气中大颗粒增多,使得布袋除尘效率提高;布袋进出口压差减小,煤气通过布袋除尘器的压力损失降低;布袋煤气入口温度提高。     

铝箔剪切机碎屑收集管优化设计

传统铝箔剪切机碎屑收集装置存在2支管吸力不均匀问题,严重影响剪切机工作效率.文中使用计算流体力学方法(Computational Fluid Dynamics,CFD)对管路挡板结构进行了优化改进,在深入分析挡板布置方式对支管流态影响规律基础上,给出管路优化建议.数值结果表明:2个挡板高度相等时,第2个挡板会对第1个支...     

高炉水冷风口流场和温度场数值模拟

 高炉风口合理的流场和温度场对延长风口寿命非常重要。利用计算流体力学(CFD)对高炉风口冷却水的流场和温度场进行数值模拟,得到其流场和温度场的分布规律,为有效延长风口寿命提供理论基础。模拟结果表明,进水口水压一定时,风口出水口侧前端边缘温度最高;进水口水压低于0.4MPa时,提高水压,进水口速度增加,风口前端最高温度下降明显;进水口水压高于0.4MPa时,温度下降趋于平缓。因此,设定进水口水压为0.4MPa左右时,风口最高温度较低,冷却效果明显。     

基于CFD模拟和热态实验的高炉冷却壁传热分析

基于计算流体力学(CFD)方法,建立了一种考虑冷却水进出口温差的冷却壁数值模型,并利用热态试验研究确立了更为准确的数值模拟边界条件.对比数值模拟与实验研究结果,两者吻合程度较高,验证了模拟方法的可靠性.同时也对是否考虑冷却水进出口温差的 2 种数学模型进行了比较,结果表明考虑冷却水温差模型有利于全面模拟冷却壁运行时各项指标.模拟结果也为高炉冷却壁在线智能监测提供了理论依据.