纳米结构CeO2薄膜的阳极电沉积及腐蚀行为的研究现状

综述了暗态和光照条件下纳米结构CeO2薄膜的阳极电沉积工艺和机理的研究现状:在暗态条件下,CeO2薄膜的阳极电沉积过程遵循所谓的碱化电沉积机理;在光照的条件下,光生空穴加速了CeO2薄膜的阳极电沉积过程.本文同时指出了目前研究的不足之处:现有研究尚未对纳米结构CeO2薄膜的阳极电沉积行为及其腐蚀机理、电沉积电化学特征与薄膜结构和性能的关系等进行详细的探讨,光生电子对CeO2薄膜生长的影响尚未涉及.     

2.25CrMo钢在还原性含氯气氛中的高温腐蚀行为

采用热重法及SEM／EDX，XRD研究了2．25CrMo钢在500和600℃下含氯还原性气氛中的腐蚀行为．结果表明，实验材料在两种温度下均发生了加速腐蚀，并且在外氧化膜／基体界面检测到了氯的存在．合金腐蚀动力学从500℃时的近似抛物线向600℃时的直线转变与氯化物在该温度下的蒸汽压有关．讨论了材料发生加速腐蚀的机制．     

Super304H钢在含1.5％SO2模拟烟气中的腐蚀行为研究

目的研究Super304H钢在650℃和700℃模拟烟气中的腐蚀行为和机理。方法将Super304H钢试样置于含SO2(体积分数1.5%)的模拟烟气中,间隔一定时间取出样品称量,获得腐蚀动力学曲线。采用XRD、SEM和EDS分析不同腐蚀阶段的腐蚀产物形貌、成分和物相组成。结果腐蚀初期,Super304H钢在700℃下的腐蚀速率明显比650℃下的快,腐蚀过程中,腐蚀产物不断生成和剥落。650℃时,样品初期的主要成分为Cr_2O_3和Fe2O3,随腐蚀时间的延长,生成了Fe_3O_4;700℃时的腐蚀产物剥落更明显。腐蚀产物具有双层结构,主要由Fe2O3、Cr_2O_3、Fe_3O_4和少量(Ni,Cr)Fe_2O4、Cu Fe_2O4尖晶石类化合物组成,在腐蚀产物内层生成了硫化物。结论 Super304H钢在650℃和700℃含SO2(1.5%)的模拟烟气中,腐蚀产物不断生成和剥落,导致腐蚀加速。     

不同材料在高温碱液中的腐蚀行为

烧碱生产是基础化工工业,目前我国烧碱产量居世界第五位,产量近300万吨,烧碱生产对国民经济有十分重要的意义。耐高温碱液腐蚀的选材一直是十分受重视的问题,如在发展铝业生产中,采取美国双流法技术加热碱液,管式加热器温度高达260℃,含NaOH16—17%,操作压力达60公斤/厘米~2,如选用纯镍作材质固然较好,但价格昂贵。所以从耐蚀性、经济性综合考虑,选用合适的材质就成为急需解决的问题。本文收集了十多年来有关不同材料在高温碱液中腐蚀行为的文献,并作了简要的分析、讨论,以供有关方面参考。     

Q235钢在氧化性含Cl气氛中的高温腐蚀行为

研究了500和600℃下N2-0.26％HCl-1.6％O2-3.2％CO2混合气体中Q235钢的高温腐蚀行为.结果表明,在两个温度下Q235钢均出现了明显的腐蚀增重.随着温度的升高,腐蚀速率迅速增加.在两个温度下形成的氧化膜比较类似,分层明显,外层为较厚的Fe2O3层,内层为Fe3O4.大部分氧化膜表面出现了剥落和起...     

AZ91D镁合金在含SO2大气环境中的初期腐蚀行为

采用室内加速的方法,利用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射等手段对AZ91D镁合金在含微量SO2工业污染环境中的初期腐蚀层形貌以及腐蚀产物进行了分析和研究.结果表明:SO2加速镁合金的腐蚀,随着SO2含量增加,镁的腐蚀速率加快.镁合金的初期腐蚀具有局部腐蚀的特征.腐蚀优先从α相基体开始,腐蚀初期在材料表面生成一层保护性的含有MgO和Mg(OH)2的薄膜.SO2降低了薄液层的pH值,增强溶解过程,促进可溶性MgSO3·6H2O和MgSO4·6H2O腐蚀产物的生成,使表面膜失去保护作用,加速镁合金的后期腐蚀.     

Q235碳钢在SO2气体中的初期腐蚀行为

通过SO2气体加速腐蚀实验,利用环境扫描电镜(XL30-FEG-ESEM)、能谱分析(EDAX)和Fourier红外光谱(FTIR)等分析技术,研究了碳钢Q235在湿热SO2气氛中的腐蚀行为和锈巢形成机制.结果表明:Q235在不同浓度SO2中腐蚀速率的变化趋势是不同的.浓度较高时,腐蚀速率随腐蚀时间延长而降低;浓度较低时,腐蚀速率随腐蚀时间延长缓慢增加.提高SO2浓度对锈层中含硫化合物的形成影响不大,但对锈层中氧化物或氢氧化物形成起到促进作用.实验条件下的腐蚀产物均含有FeSO4.7H2O,Fe2(SO4)3.9H2O,γ-FeOOH和无定形的δ-FeOOH,当SO2体积分数大于0.5%时,产物中还出现α-FeOOH.在0.05%SO2气氛中,Q235表面形成锈巢,锈巢内、外的各种元素含量差异很大.     

310型不锈钢在SO2/S2/N2混合气氛中的高温腐蚀

应用ＸＲＤ,ＳＥＭ／ＥＤＸ等技术研究了３１０不锈钢（ＳＳ）在气氛压为１０＾５Ｐａ,０．５％ＳＯ２．Ｓ２／２．０％Ｎ２混合气氛中５５０￣６５０℃的高温腐蚀行为。在此气氛中材料时发生高温氧化和高温硫化,但主要是高温硫化腐蚀,３１０不锈钢在此温度范围的腐蚀遵循抛物线规律,腐蚀速率随温度升高而升高。腐蚀以沿晶界的局部腐蚀为主。     

纯Fe在含KCl蒸汽的O2气氛中的高温腐蚀行为

研究了纯Fe在含有KCl蒸汽的O2中于650℃～850℃的腐蚀行为，结果表明，纯Fe在试验条件下发生了加速腐蚀，并且随温度的提高和KCl蒸气浓度的增大，腐蚀速率均增高.微量的KCl蒸气起加速腐蚀作用，主要是通过与试样表面的氧化膜反应生成Cl2， 而Cl2能渗透到基体界面处与基体生成挥发性的Fe的氯化物实现的.  〖HT5”H〗中图分类号：〖HT5”SS〗〓〓 〖     

低合金耐热钢T23在高温超临CO2环境中的腐蚀特性研究

通过低合金耐热钢T23在650℃/25 MPa的高温超临界二氧化碳(s-CO2)下的1000 h氧化实验获得了T23钢的氧化动力学特性,并借助SEM、XRD及EDS对氧化膜的形貌、物相和成分进行了分析.结果表明:T23钢在650℃/25 MPa的高温s-CO2中的氧化动力学符合立方规律,时间指数0.30.氧化膜具有典型...     

碳钢在SO_2大气环境中的腐蚀行为

在实验室模拟含SO_2体积分数分别为0.4×10~(-6)和1×10~(-6)的污染大气环境,研究20~#碳钢的腐蚀规律。借助金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)观察表面腐蚀形貌,X射线衍射仪(XRD)分析腐蚀产物成分。结果表明,随SO_2含量增加,碳钢腐蚀加快。在两种大气环境中碳钢腐蚀432 h,前者分为2个阶段,均符合指数增长规律;后者分为3个阶段,分别符合指数增加、线性增加和指数衰减规律。在SO_2含量少的大气环境中,锈层较薄,在SO_2含量多的大气环境中,腐蚀产物层向外生长速度相对较慢,锈层较厚。具有丝状腐蚀特征,丝状腐蚀物在晶界和表面活性点上开始生长,然后沿着晶界和铁素体向内延伸,同时在丝状物上有胞状锈的生成。S主要集中在胞状物上,SO_2含量增加,胞状锈的生长速度加快。     

高Co热作钢在AZ91D镁合金液中腐蚀行为

利用扫描电镜和能谱分析等手段研究了HDM钢在AZ91D镁合金液中的腐蚀行为．结果表明，HDM钢与镁合金液之间产生了化学反应，生成腐蚀产物层．在反应初期，腐蚀层疏松，基本不具有保护性；随着反应的进行，腐蚀层逐渐加厚致密，具有较好的保护作用，减缓了腐蚀速度．HDM钢与镁合金液之间的反应主要是在钢中的Fe、Mn、Cr、Co和镁合金液中的Al、Mn之间进行，钢中其它元素如Mo、W、Si等和镁液中的Mg和Zn等都没有参与反应．腐蚀速率由Fe、Al、Mn元素的扩散行为所控制．     

温度对P110钢腐蚀行为的影响

模拟油气田环境,采用高温高压釜进行失重法腐蚀实验,用扫描电子显微镜(SEM)、能散X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)技术研究油管钢P110在不同温度下的CO₂ 腐蚀产物。结果表明：静态和流速为5 m/s时,随着温度的升高,P110钢的腐蚀速率先增大后减小,前者在100 ℃时达到最大,后者在60 ℃时达到最大,且在160 ℃时,两者腐蚀速率趋同;温度大于140 ℃时,流速对腐蚀速率的影响已不再明显,随着温度的继续升高,腐蚀速率变化趋于平缓。温度通过影响腐蚀产物膜的形貌、结构、化学组成、产物膜因子和膜的厚度等,进而影响材料的腐蚀速率。     

温度对Cr13不锈钢在含CO_2溶液中电化学腐蚀的影响

利用高温高压电化学测试技术,研究了温度对Cr13不锈钢CO2腐蚀机理的影响.研究表明:90～120℃温度范围内,Cr13不锈钢以点蚀为主,电极反应由活化控制;随着温度的升高,点蚀敏感性逐渐降低,150℃时发生全面腐蚀,而电极反应主要受扩散控制.     

304不锈钢在高温水中的应力腐蚀破裂SCIEI

采用U型弯曲法应力腐蚀破裂试验、电化学测量以及Auger电子能谱(AES)分析方法研究了温度、氯离子浓度和溶解氧含量在高温水中对304不锈钢的应力腐蚀破坏(SC)敏感性的影响及其与表面膜之间的关系。在空气饱和的高温水中(溶解氧为8ppm),随着温度的升高(200—300℃)或氯离子浓度的降低(500—20ppm)304钢SCC敏感性降低。文中还讨论了氧化膜在SCC萌生和扩展中的作用。     

HIGH TEMPERATURE CORROSION OF MILD STEEL IN BLAST FURNACE EXHAUST GAS CONTAINING HF

合氟铁矿在高炉中冶炼时,炉顶煤气中含有微量的氟化氢(6—14 p.p.m.);本研究观察了含氟模拟煤气对三号结构钢的腐蚀情况。所用合成煤气的成分为:0.05—5％HF,1.5—2.5％H_2,0—1％H_2O,6—8％CO_2,19—23％CO,余为N_2;实验的温度范围为250—530℃。在～390℃以下,腐蚀产物为FeF_2,有保护作用。煤气中氢的存在,能阻止FeF_2的生成。在～390℃以上,所生成的FeF_2即被水蒸气转化为Fe_3O_4;即使在原先干燥的合成煤气中,组份中的CO_2和H_2作用所生成的水蒸气,已足够推动此转化反应到完毕。所以在～390℃以上,腐蚀产物都为Fe_3O_4。以上所得的各实验结果,都与热力学计算的结果相符。将氟化氢浓度自0.05％提高到5％,在390℃以下,腐蚀作用并不显著地增加。     

N80#钢在含H2SO3酸性溶液中的腐蚀行为

用稳态极化法、阳极动电位快速扫描法和交流阻抗法研究了N80#钢在含H2SO3酸性溶液中的腐蚀行为．结果表明：酸性溶液中H2SO3的加入，一方面因增大了溶液的酸度而促进N80#钢的腐蚀，另一方面因_二种新的吸附性中间产物的生成而加快腐蚀．当溶液中没有H2SO3时，N80#钢腐蚀反应阳极过程生成的吸附性中间产物是Fe(OH)ad，而加入H2SO3后，则生成另一种吸附性中间产物Fe(HSO3)ad．     

不同镀层的30CrMnSiA高强钢-TA15钛合金电偶腐蚀行为

研究了3.5%NaCl溶液中,镀镍、镀镉钝化、镀锌钝化处理后的高强钢30CrMnSiA与TA15钛合金偶接后的电偶腐蚀行为.试验发现相比于镀镉钝化和镀锌钝化处理,镀镍处理的30CrMnSiA-TA15电偶对电偶腐蚀反应的驱动力最小,电偶电位最正,电偶电流密度最小,耐电偶腐蚀性能最好.采用扫描电镜观察电偶腐蚀后各种镀层的形貌,结果发现:镀镍层腐蚀形态为点蚀,镀镉钝化层会形成微裂纹,镀锌钝化层腐蚀局部呈片状,层层剥落.