改进胎圈结构的航空轮胎

充气子午线航空轮胎100具有子午线胎体增强层20,子午线胎体增强层20至少有1组沿1对钢丝圈33包卷的轴向内侧织物帘布层21(织物帘布层21由胎体帘布层2A、2B、2C和2D构成)。经改进的胎圈30有1层钢丝圈包布50,其轴向内侧的包布端点高度为L_I,轴向外侧的包布层端点高度为L_E,内外侧端点高度L_I和L_E都高于钢丝圈高度B_h,但是要低于弹性三角胶芯40的顶点A,且满足关系式B_hL_E0.7D和B_hL_I0.7D。此外,轮胎胎体增强层20还包括至少1组由帘布层2E和2F构成的轴向外侧织物帘布层21,帘布层21从轮胎一侧的胎圈30延伸到另一侧胎圈30,覆盖在轴向内侧的胎体帘布层2A、2B、2C和2D的反包部20A、20B、20C和20D的外侧,帘布层21处于近似自然层形状。     

不同品牌普通断面12R22.5全钢载重子午线轮胎剖析结果

对不同品牌（A和B为国外品牌,C为国内品牌）普通断面12R22.5全钢载重子午线轮胎进行解剖对比分析,并进行各部位胶料物理性能检测、胶料组分分析以及轮胎成品性能检测等。剖析结果表明,A品牌轮胎采用多边形钢丝圈,B和C品牌轮胎采用六边形钢丝圈;A品牌轮胎胎面胶和胎侧胶的密度高于B品牌轮胎,耐磨性能优于B品牌轮胎;A和B品牌轮胎胎体钢丝帘布层反包端点都高于胎圈钢丝加强层（钢丝和纤维）端点,高度差A品牌约为13mm,B品牌约为15mm,而C品牌胎体钢丝帘布层反包端点低于胎圈钢丝加强层（钢丝）端点,高度差仅为3mm,近乎重叠;A和B品牌轮胎的胎面上层胶、胎侧胶、胎圈护胶和钢丝包胶均采用NR/BR或NR/SBR并用,胎肩垫胶、上三角胶、下三角胶、胎体帘布层胶均采用NR,气密层胶采用BIIR,配方促进剂采用次磺酰胺类或噻唑类,软化剂分别采用环烷油和环保型芳烃油;A,B和C品牌轮胎的外缘尺寸均符合相应标准要求;耐久性能B品牌轮胎最好,A品牌轮胎次之,C品牌轮胎最差;速度性能则C品牌轮胎最好,B品牌轮胎次之,A品牌轮胎最差。     

一种胎圈外加强的全钢子午线轮胎及其制备方法

<正>本发明涉及一种胎圈外加强的全钢子午线轮胎,该轮胎包括胎冠、胎肩、胎体帘布层、带束层和胎圈,胎圈包括钢丝圈、三角胶和子口护胶,胎体帘布层反包钢丝圈,胎体帘布层的两侧分别设有钢丝帘布反包层和钢丝帘布加强层,钢丝帘布反包层贴合设置在胎体帘布层与内衬层的之间;的钢丝帘布加强层设置在胎圈外侧胎体帘布层与三角胶的之间。本发明通过对钢丝加强层宽度的改进,大幅度加高外侧的反包高度,使得胎圈部位刚性     

高内压高载荷子午线充气轮胎

本发明高内压高载荷子午线轮胎的特征是,至少有1层由相互平行排列的有机纤维帘线(帘线与轮胎胎面中心线构成70~90°角)构成的帘布层从内向外反包的内侧胎体帘布层和至少1层绕钢丝圈从外向内正包的外侧胎体帘布层。胎体帘布层帘线由聚六亚甲基己二酰乙二胺结构单位为95克分子%以上的尼龙66聚合物制成。合股后经粘合剂处理的浸渍帘线的强度(S)为15~9.0 g/d,起始模量(M)为80 g/d以下。     

235/60R16半钢子午线轮胎胎侧周向凹痕仿真分析及优化设计

针对235/60R16半钢子午线轮胎出现的胎侧周向凹痕问题,利用有限元分析方法对轮胎进行充气模拟及凹痕产生机理分析,研究充气压力、胎体帘线材料和结构参数对凹痕的影响。结果表明：胎侧周向凹痕与轮胎充气状态有关,凹痕不会引起塑性形变,充气压力越大,凹痕越明显;凹痕产生的主要原因是胎体反包端点附近受较大的拉伸应力作用,通过适当降低胎体反包高度、减小胎体帘布层宽度,解决了胎侧周向凹痕问题。     

高内压高负荷子午线充气轮胎

本发明的特征是,本发明高内压高负荷子午线充气轮胎具有至少1层绕一对钢丝圈从内向外反包的内侧胎体帘布层和至少1层从钢丝圈外侧向内侧正包的外侧胎体帘布层。胎体帘布层由相互平行排列的有机纤维帘线构成。胎体帘线与轮胎胎面中心线构成的角度为70~90o。胎体帘布层帘线为尼龙66帘线,其聚对苯二甲酰己二胺的结构单位为95克分子%以上,合股后经粘合剂处理的浸渍帘线的强度(S)为9.0 dg/d以上,起始模量(M)为80 g/d以下。     

轻量化航空轮胎

本发明航空轮胎的胎体至少有2层内侧胎体帘布层、至少1层外侧胎体帘布层和1层隔离层。内侧胎体帘布层从轮胎的轴向内侧向外侧反包环状钢丝圈,反包层向胎冠延伸至轮胎的径向外侧,形成反包部;外侧胎体帘布层从胎冠部向轮胎的径向内侧延伸,部分地包卷环状钢丝圈;隔离层位于气密层与轮胎轴向最内侧的内侧胎体帘布层之间。     

一种车辆防爆轮胎

正本实用新型公开了一种车辆防爆轮胎,包括轮胎本体,轮胎本体包括胎面、胎侧、防漏层、带束层、帘布层以及内衬;胎面上设置有防滑纹,胎侧上设置有胎圈;防漏层内填充有柔性珠,胎圈包括胎圈钢丝圈,胎圈钢丝圈外部依次包裹有胎体帘布层和子口钢丝包布;胎圈钢丝圈上设有辅助钢丝圈;帘布反包部分末端介于胎圈钢丝圈和辅助钢丝圈之间;辅助钢丝圈上部设有三角胶。本实用新型的防爆轮     

帘布反包端点与胶料粘合性能的改善

针对轮胎使用中出现胎侧脱层和反包端点处帘布层脱层的问题,提出改善反包端点与胶料粘合性能的解决措施.帘布反包端点在周期性应变作用下发生胎侧脱层和反包端点处帘布层脱层问题,为此设计专用胶浆配方,在胎坯成型过程中使用该胶浆对帘布反包端点进行涂刷处理.改进后轮胎胎侧脱层和反包端点处帘布层脱层的缺陷明显减少.     

提高全钢载重轮胎的胎圈部耐久性

提供一种通过防止位于胎圈部的胎体帘布层反包端部脱层来提高胎圈部耐久性的高载荷充气子午线轮胎。钢丝胎体帘布层20的端部反包钢丝圈10,同时在胎体帘布层20的反包部外侧配置钢丝帘线补强层30,该补强层30的外侧端部比轮辋轮缘的高度高且比胎体帘布层反包端部B低。在该补强层30的外侧配置有有机纤维补强层40。规定从钢丝圈最外端A到胎圈部外表面的厚度f与胎圈部总厚度g之比f/g为0.05～0.4,从钢丝圈最外端A到胎体帘布层反包端B的距离b与从钢丝圈最外端A到标准载荷、标准内压下胎圈部Z的轮辋轮缘接触端P的距离a之比b/a为1.5～2.0。     

E200-15 18PR SM10单轨列车水平轮胎的设计

介绍E200—1518PRSM10单轨列车水平轮胎的设计。结构设计：外直径720mm,断面宽198mm,行驶面宽度144mm,行驶面弧度高0mm,胎圈着合直径387mm,胎圈着合宽度165mm,断面水平轴位置（HI／H2）0．8814,胎面采用光面花纹。施工设计：胎面采用三方一块结构。胎体采用1z层高强度1400dtex／2锦纶6浸胶帘雍,缓冲层采用2层930dtex／2Vs锦纶6浸胶帘布,采用胶囊反包成型机成型、B型胶囊硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和物理性能均符合相应设计和国家标准要求。     

矿用钢丝缓冲层12.00-20 20PR工程机械轮胎的设计

介绍矿用钢丝缓冲层12.00-20 20PR工程机械轮胎的设计.结构设计：采用原有矿用斜交轮胎模具设计,外直径1144.5 mm,断面宽264 mm,行驶面宽度228mm,行驶面弧度高20mm,胎圈着合直径510mm,胎圈着合宽度 216 mm,断面水平轴位置（H1/H2） 0.927 3,采用以横向花纹为主的混合花纹,花纹饱和度63.80％,花纹深度30 mm,花纹周节数43.施工设计：原有矿用斜交轮胎胎面、胎体和胎圈等的施工设计不变,仅将多层锦纶缓冲层改为2层钢丝缓冲层,且钢丝缓冲层端点均用包边胶包住,同时增加钢丝带束层斜裁设备,采用3B型胶囊反包成型机成型、B型双模定型硫化机硫化.成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和物理性能均符合相应设计和国家标准要求.     

全钢载重子午线轮胎胎冠高度变化的静态受力分析

以11.00R20全钢载重子午线轮胎为例,通过静负荷试验测量轮胎在充气压力为930kPa、负荷为3550kg条件下的变形参数,同时利用哈尔滨工业大学开发的轮胎有限元分析专用软件TYSYS对轮胎胎肩部位带束层端点以及胎圈部位胎体帘布和胎圈加强层反包端点周围橡胶材料单元应变能进行计算,并结合轮胎使用过程中退赔轮胎质量缺陷统计,分析胎冠高度变化对轮胎受力变形和内部应力分布以及轮胎整体使用性能的影响。结果表明,静负荷试验结果与有限元模拟分析结果一致,均与实际使用中退赔轮胎的质量缺陷相对应。     

17.5-25 16PR工程机械轮胎的设计

介绍17.5-25 16PR工程机械轮胎的设计。结构设计:外直径1 332mm,断面宽415mm,行驶面宽度390mm,行驶面弧度高21mm,胎圈着合直径632mm,胎圈着合宽度356mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.813 5,花纹深度26mm,花纹饱和度33.33%,花纹周节数26,采用横向加深块状花纹设计。施工设计:胎体采用8层1400dtex/2锦纶66浸胶帘布,缓冲层采用4层930dtex/2锦纶66浸胶帘布;采用胶囊反包成型机成型,胶囊硫化罐硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸和物理性能均符合相应设计和企业标准要求。     

7.00-9 10PR工业车辆轮胎的设计改进

通过改进7．00—910PR工业车辆轮胎的结构设计(包括改变轮胎模型尺寸参数、减小胎冠弧度高、增大行驶面宽度、改变胎肩形状和胎肩半径、调整下胎侧及胎圈曲线设计、改进胎面花纹设计等)，采用全折叠式机头成型，增大成品轮胎胎冠帘线角度，胎体采用1400dtex／3锦纶帘线，减少帘布层数，采用胶囊硫化机硫化等措施，使工业车辆轮胎整体性能和质量明显提高。     

395/85R20 TRY66轮胎纯侧偏特性仿真与试验对比研究

采用Abaqus有限元分析软件对395/85R20 TRY66轮胎进行静态加载及纯侧偏条件下的仿真模拟,结合试验数据,对充气压力和负荷下轮胎的侧偏角与侧向力、回正力矩之间的关系进行讨论,同时探讨了轮胎带束层残余回正力矩和残余侧向力对车辆操控稳定性和安全性的影响.结果显示,在轮胎产品设计的初始阶段,仿真技术可以发挥重要作用.     

9.00-20 14PR斜交轮胎的优化设计

针对汽车运输限载政策，为适应现市场需求，对9．00—2014PR载重斜交轮胎进行了优化设计。通过改进外轮廓、以6层2100dtex/2锦纶6帘布代替6层1870dtex/2锦纶6帘布、缓冲层采用一宽一窄结构代替原两窄结构等措施，提高了9．00—2014PR的各项性能，使其达到或接近9．00—2016PR的技术要求。     

胎侧设计有限元分析

以11．00R2018PR全钢载重子午线轮胎为研究对象,利用轮胎专用有限元分析软件TYSYS分析双复合胎侧和三复合胎侧设计方案对胎圈耐久性能的影响。有限元分析结果表明,三复合胎侧设计可以提高轮胎负荷能力／径向刚度,减小胎圈反包区域的应变能变化幅度。从而提高胎圈耐久性能。成品轮胎试验结果验证了有限元分析结果的正确性。     

7.50R16 14PR全钢轻型载重子午线轮胎的设计

介绍7.50R16 14PR全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径800mm,断面宽218mm,行驶面宽度170mm,行驶面弧度高7mm,胎圈着合直径403mm,胎圈着合宽度163mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.100 5,采用4条纵向花纹沟设计,花纹周节数36,花纹饱和度68.2%,花纹深度13mm。施工设计:胎面采用两方三块结构,胎体采用3+9×0.22+0.15HT钢丝帘线,带束层采用3层3×0.20+6×0.35HT钢丝帘布;采用机械式反包两鼓成型机成型,硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸和强度性能均符合相应的设计和国家标准要求,耐久性能和高速性能符合企业标准要求。     

11R22.5公交专用子午线轮胎的设计及其侧偏特性仿真

介绍11R22.5公交专用子午线轮胎的设计及其侧偏特性仿真情况。轮胎外直径和断面宽分别取1054和280mm,胎圈着合直径取571.5mm,采用低噪声RT606胎面花纹;胎体采用3＋8＋13×0.18＋0.15HT钢丝帘线;带束层为4层结构,1#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,2#和3#带束层采用3＋9＋15×0.22＋0.15钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线;采用六角形钢丝圈。有限元分析结果表明,轮胎接地形状接近椭圆,压力分布比较均匀;侧偏角（α）不超过5°时侧向力（Fy）和α呈线性关系,α在10°附近时Fy达到峰值;α为2°~4°时回正力矩（Mz）达到峰值,随着α的进一步增大Mz迅速减小;轮胎的侧偏特性受轮胎与地面间摩擦系数的影响;侧倾角对Fy影响很小,对Mz影响显著。