为提高蒸汽参数发电用燃煤锅炉主要部件的材料研究

为提高蒸汽参数，本文就发电用燃煤锅炉膜式水冷壁、过热器出口集箱、过热器管、汽水分离器等机组主要部件的材料进行了广泛的研究，对过热器管考虑了烟气侧的高温腐蚀和工质侧的氧化作用。     

CFB锅炉分离器出口烟道形式对烟气偏差的影响

CFB锅炉设计过程中必须有效控制尾部烟道的烟气流量偏差,从而保证锅炉运行时尾部烟道受热面壁温偏差控制在安全范围内。本文作者发现分离器出口烟道形式对烟气流量偏差影响较大,通过CFD计算的方法对烟道形式进行优化,并在某350MW-CFB锅炉机组上实践,达到了理想的效果。     

四角布置切圆燃烧方式对水平烟道烟温偏差的影响及对策

四角布置切圆燃烧方式的锅炉,由于炉膛出口气流残余旋转的存在,引起水平烟道内烟气沿宽度方向烟温分布不均匀,导致高温过热器局部超温、爆管。该文指出,改变燃烧器的布置方式并进行燃烧调整是削弱炉膛出口气流残余旋转,进而减小水平烟道内的烟温偏差的好方法。     

反切风消减锅炉烟道两侧烟气参数偏差的探讨

通过大型电站锅炉的冷态模拟试验获得了炉内和炉膛出口水平烟道流场的分布规律。对残余旋转引起锅炉烟道两侧烟气参数偏差的原因和规律进行了试验研究和分析,着重研究了采用反切风消减偏差的机理和合理方案。对克服因烟气偏差引起的过热器、再热器超温爆管事故具有一定的指导价值。     

超临界锅炉SOFA对高温受热面吸热偏差影响的试验研究

针对某电厂600 MW超临界锅炉存在过热器和再热器管内生成氧化皮及超温爆管的现象,通过试验研究了该锅炉分离燃尽风(SOFA)喷嘴正切15°和反切15°情况下,不同的SOFA比例对高温受热面管屏间吸热偏差分布的影响,分析了炉膛出口和水平烟道烟气温度分布特性对过热器和再热器蒸汽温度分布的影响.结果表明:SOFA喷嘴反切对减小炉膛上部切圆直径、降低水平烟道内吸热偏差的作用明显;合理的配风能使高温过热器管壁温度分布更均衡,末级过热器左侧吸热峰值温度降低10K.     

增压富氧气氛下锅炉高温对流受热面的优化及其换热特性研究

以某300MW燃煤机组为例,运用Aspen Plus软件确定煤粉在增压富氧(CO2与O2体积比为70∶30,压力为1MPa)气氛下生成烟气的物性,采用Fluent软件,结合DO辐射模型,对高温再热器和高温过热器在不同烟气流速下的传热情况进行数值模拟,运用迭代法对其进行换热优化研究,分析优化后换热器参数的变化.结果表明:随着烟气流速的增大,优化后的高温再热器和高温过热器的对流传热系数逐渐增大,辐射传热系数逐渐减小,增压富氧气氛下高温再热器和高温过热器所需换热面积逐渐减小,且变化幅度变小;优化后换热器的烟道高度、烟道宽度、横向节距和管圈高度等尺寸参数均大幅减小,耗材量减少,但烟气压降大幅增大,厂用电耗增加.     

反切风消减锅炉烟道两则烟气参数偏差的探讨

通过大型电站锅炉的冷态模拟试验获得了内和炉膛出口水平烟道流扬的分布规律。对残余旋围引起民锅炉烟道两侧烟气参数偏差的原因和规律进行了试验研究和分析，着重研究了采用反切风消减偏差的机理和合理方案。对克服因烟气偏差引起的过热器、再热器超温爆管事故仍一定的指导价值．     

四角切圆燃烧炉膛出口烟气消旋技术研究

炉膛出口气流残余旋转引起的对流烟道中烟气速度偏差和温度偏差，是四角切圆燃烧锅炉高温对流受热面爆管问题产生的根本原因，提出了在炉膛出口加装消旋器以消除炉膛出口残余旋转的措施，针对消旋器尺寸对消旋效果的影响进行了实验研究，实验结果表明，在模型锅炉所加装的各种尺寸的消选器中，高度为10cm的十字形消旋器的效果较好，气流阻力较小，它不会影响炉内气流主旋结构，同时也使水平烟道的颗粒浓度分布更均匀。     

锅炉高温对流受热面进出口烟温软测量方法

在已知高温对流受热面进出口平均工质温度的条件下 ,基于锅炉局部热量平衡的原理 ,提出并验证了一种计算该段受热面进 (出 )口平均烟温方法 ,对计算误差进行了分析。在不具备测量高温烟气温度的可靠手段时 ,能够比较准确地估算对流烟道中的高温烟气温度。     

提高锅炉炉膛出口烟气含氧量的测量准确度减少锅炉结焦和降低机组煤耗

电站燃煤锅炉烟气含氧量的测量探头都安装在高温预热器入口,由于受漏风和烟气分层等因素的影响,无法根据氧量表的测量值准确确定炉膛出口烟气实际含氧量,严重影响机组的安全和经济运行,本文提出将烟气含氧量的测量探头安装在锅炉水平烟道内,使测量结果更接近于炉膛出口烟气实际含氧量,并同时在烟道上安装一氧化碳和飞灰含碳量微波测量在线监测装置,达到节能降耗的目的。     

ТПП312-A型锅炉再循环烟气和炉膛工况对过热器管结焦的影响

ТПП-312A 型锅炉是配置К-300-240汽轮机的单元机组。燃用顿尼次河气煤。炉膛装有八只热功率为100百万大卡/时的骚动式煤粉燃烧器。首批配置在动力机组上的ТПП-312和ТПП-312A型锅炉,运行中发现在高压对流过热器上排和一级屏式过热器管壁上有结焦现象。为了消除锅炉运行中的这些缺陷和更好地投用,后又采用了烟气再循环系统。再循环烟气由二台ГД-20-500У-Т型再循环风机从省煤器后烟道中抽取。烟气经锅炉后墙六只水平式缝隙喷嘴送入炉膛(标高     

一种新型双压循环流化床锅炉的研发

介绍了一种双压循环流化床锅炉的设计方法,通过在循环流化床锅炉分离器出口并列设置两个烟气通道,合理布置高压侧及低压侧受热面,在运行中调节双烟道底部烟道闸门的开度大小,可在保证锅炉高压侧蒸汽一定负荷的状态下,同时实现低压侧蒸汽50％～100％的负荷调节.     

烟气中灰粒对锅炉过热器、省煤器传热影响的研究

采用模拟含尘烟气实验研究了烟气中含尘浓度、颗粒粒度和烟气速度等关键因素对锅炉过热器、省煤器传热的影响，得出了具有工程应用价值的经验关联式，并用于计算分析煤粉炉、两级分离的循环流化床锅炉和中温分离的循环流化床锅炉的过热器、省煤器等对流管束在考虑固体粒子影响作用后烟气侧的传热系数。通过传热机理分析，提出了可用于锅炉对流受热面设计的多相流传热模型，为循环流化床锅炉过热器和省煤器的设计计算提供了依据和方法。图１１表５参１４     

烟气中灰粒对锅炉过热器,省煤器传热影响的研究

采用模拟含尘烟气实验研究了烟气中含尘浓度，颗粒粒度和烟气速度等关键因素对锅炉过热器、省煤器传热的影响，得出了具有工程应用价值的经验关联式，并用于计算分析煤粉炉、两级分离的特 流化床锅炉和中温分离的循环流化床锅炉的过热器、省煤器等对流管束在考虑固体粒子影响作用后烟后侧的传热系数。通过传热机理分析，提出了可用于锅炉对流受热面设计的多相流传热模型，为循环流化床锅炉过热器和省煤器的设计计算提供了依据和方法     

循环流化床锅炉热管省煤器

目前循环流化床锅炉采用的钢管式省煤器，一般布置在对流烟道转弯后的竖井中，烟气走管间，软水走管内。省煤器由一系列蛇形换热管和集箱构成，换热管之间采用并联结构，作水平又列布置在烟道内，集箱一般布置在炉墙外，集箱和换热管在炉墙外焊接。软水由下向上顺序通过炉墙外的进口集箱、烟道内的换热管、炉墙外的出口集箱进     

分流引出蒸汽的对流过热器工作的研究

根据对配30万瓩机组的ПК-41锅炉出口级对流过热器工作不可靠的原因分析,曾建议出口级对流过热器采用分流引出的出口集箱,同时取消进口集箱的隔板,从而降低水力偏差,增加布置在集箱端部蛇形管的蒸汽流量。这样的建议,为二座电站的二台机组所采用。(译注:1973年第10期俄文《电站》杂志曾介绍水力系统对ПК-41锅炉过热器可靠性的影响。ПК-41锅炉系双炉体锅炉配30万瓩机组,蒸发量为950吨/时;燃烧气     

对流过热器与再热器的汽温偏差对烟温偏差的敏感性研究

在大型电站锅炉中,烟道内烟温偏差是影响过热器与再热器系统汽温偏差的主要因素之一,因而在设计与运行过程中颇受关注。该文从理论上建立了对流过热器和再热器的出口汽温偏差与其进口烟温偏差之间的关系,据此分析了汽温偏差对烟温偏差的敏感性以及减小过热吕与再热器系统汽温偏差的措施。     

用模化试验结果推算锅炉水平烟道宽度方向汽温偏差的方法

烟道内空气动力场的严重偏斜会引起对流受热面沿烟道宽度各片的出口汽温产生很大偏差,并可能导致受热面的局部超温爆管.本文提出了用炉内模化试验结果推算对流过热器和对流再热器沿烟造宽度各片出口汽温偏差的一种方法.图5参4     

内肋片管在蒸汽锅炉再热器上的应用

运行的电站锅炉中大多数采用蒸汽再热。再热器常由许多并联光管,在单烟道或多烟道中作水平和垂直布置,构成单个的组件。从提高蒸汽循环效率角度来看,再热器需要设计成承受高温(540～575℃),因此再热器布置在高烟温区,如在辐射过热器后或为烟道中的第一级对流受热面(图1)。对设计来说,要求小的蒸汽压降(△ρmax=2～3公斤/厘米~2)和较低的蒸汽压力是限制因素。这些情况就要求设计者选用低的质量流速和大的管径,而结果是管壁向再热蒸汽的放热系数降低。在高热负荷区的再热蒸汽受热面,如出口段的壁温较高。此处采用     

氧气转炉汽化冷却烟道传热计算

对氧气汽化冷却烟道传热的计算方法提出实用算法,而取代机械行业标准"烟道式余热锅炉设计导则"和"氧气转炉余热锅炉技术条件"中所提出的辐射传热算法。文中主要介绍了烟气成分计算、辐射传热计算和对流传热计算方法。其中烟气成分计算过程主要包括烟气的组成、焓值;辐射传热计算将放弃机械部标准所提出的辐射传热计算标准,而采用锅炉辐射室标准计算方法;增加对流传热部分,弥补机械部标准缺少对流换热计算的问题。综合整个过程中的辐射传热和对流传热与烟气焓值变化进行比较,进行综合试差运算,最终确定整个汽化冷却烟道的温度变化和热能回收状况。