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1.
为改善Ti—V基固溶体型储氢合金的电化学性能,使用少量的Zr部分取代Ti19.5V40Mn16.2Cr9.8Ni14.5合金中的Ti,并采用XRD,SEM以及PCT等测试手段研究替代前后合金微观结构和储氢性能的变化情况。通过XRD和SEM分析表明,(Ti1-xZrx)19.5V40Mn16.2Cr9.8Ni14.5(x=0,0.1,0.15,0.2,0.25,0.3)合金均是由Ti-V基BCC相和C14 Laves相组成。但Zr的部分替代明显增加了C14 Laves相的含量,并使Ti-V基BCC相在减少的同时由树枝状变成了被C14 Laves相包围的岛状。PCT曲线显示:随着Zr替代量的增加。合金的吸放氢平台不断下降,而合金的吸放氢量先有所增加后又逐渐减小。这说明适量提高C14 Laves相的含量对增加Ti—V基固溶体型储氢合金的吸放氢能力有一定的促进作用。 相似文献
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为改善Ti-V基固溶体型储氢合金的电化学性能,使用少量的Zr部分取代Ti19.5V40Mn16.2Cr9.8Ni14.5合金中的Ti,并采用XRD,SEM以及PCT等测试手段研究替代前后合金微观结构和储氢性能的变化情况.通过XRD和SEM分析表明,(Ti1-xZrx)19.5V40Mn16.2Cr9.8Ni14.5(x=0,0.1,0.15,0.2,0.25,0.3)合金均是由Ti-V基BCC相和C14 Laves相组成.但Zr的部分替代明显增加了C14Laves相的含量,并使Ti-V基BCC相在减少的同时由树枝状变成了被C14Laves相包围的岛状.PCT曲线显示:随着Zr替代量的增加.合金的吸放氢平台不断下降,而合金的吸放氢量先有所增加后又逐渐减小.这说明适量提高C14 Laves相的含量对增加Ti-V基固溶体型储氢合金的吸放氢能力有一定的促进作用. 相似文献
3.
V-Ti-Cr-Fe合金的储氢性能研究 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了V(30%)-Ti(15%~55%)-Cr(7%~43%)-Fe(2%~18%)(原子分数,下同)四元合金的储氢性能。结果表明:V-Ti-Cr-Fe四元合金的吸氢量与有效吸氢量主要由Ti/(Cr+Fe)比决定,当Ti/(Cr+Fe)=1时,合金具有最好的吸放氢性能。随着Ti/(Cr+Fe)比升高,合金的晶格常数增大,氢化物的生成焓增大,放氢平台压力降低。在298K时,V30Ti35Cr25Fe10合金的吸氢量达到3.6%(质量分数,下同),有效吸氢量达到2.0%。 相似文献
4.
Zr含量对(Ti-Cr)45-xV55Zrx(x=1~7)合金微结构及储氢性能的影响 总被引:6,自引:0,他引:6
系统研究了Zr含量对(Ti-Cr)45-xV55Zrx(x=1,3,5,7;Ti/Cr=0.7~0.75)合金微结构及储氢性能的影响。XRD及SEM分析表明,当Zr含量x=1时,合金由体心立方(bcc)结构的钒基固溶体主相和微量α-Zr第二相组成;当Zr含量增至x=3~7时,合金由bcc钒基固溶体主相和α-ZrCr2第二相组成。储氢性能测试表明,随着Zr含量的增加,合金的活化性能得到改善:室温最大吸氢量和80℃有效放氢容量均先增后降,并在x=5时达到最高值:P.C-T曲线滞后减小,平台倾斜度增大。在所研究的合金中,(Ti-Cr)40V55Zr5合金的综合性能最佳,经2次吸放氢循环就活化,室温最大吸氢量可达403ml/g,80℃有效放氢容量达到230ml/g。 相似文献
5.
Ti1.0VxMn(2-x)(x=0.6~1.6)合金的微结构和储氢性能 总被引:1,自引:0,他引:1
系统研究了V替代Mn对Ti1.0VxMn(2-x)(x=0.6~1.6)合金的相结构及吸放氢性能的影响。研究结果表明:随着X的增加,合金由Laves和bcc两相结构逐渐变化到bcc单相结构,吸氢量也随之增加;当V含量增加到x≥1.2时,合金具有bcc单相结构,合金最大吸氢量达到3.5%(质量分数),但是由于缺少脆性的Laves相,合金的活化性能变差,饱和吸氢时间也有所延长;随着V含量的增加,合金主相bcc相晶胞体积增大,从而导致合金PCT曲线平台压力降低,滞后效应也逐渐增大,但平台趋向于平缓。 相似文献
6.
V取代TiCr基储氢合金中部分Cr对储氢性能的影响 总被引:7,自引:2,他引:5
研究了以V取代TiCr基储氢合金中的部分Cr对合金的吸氢平台压力、储氢容量以及储氢性能的影响.X射线衍射分析表明,合金的相组成随着合金中V含量的增加由单一的Laves相经由两相混合共存逐渐转变为单一的体心立方相;压力-温度-组成测试结果表明:V取代TiC1.8合金中的部分Cr可以有效降低合金的吸氢平台压力,提高合金的最大储氢量,同时合金吸氢反应的焓变也有很大的增加. 相似文献
7.
多相Rietveld分析法研究锆基伪二元储氢合金ZrM2(M=Ni,Mn,Cr,V)的… 总被引:1,自引:0,他引:1
多相Rietveld分析发现,伪二元ZrM_2(M=Ni_(1.30),Mn_(0.60),Cr_(0.25),V_(0.05))合金由C14,C15AB_2型Laves相和Zr_7M_(10),Zr_9M_(11),ZrN组成,各相丰度顺序为ZrM_2(C15)>Zr_7M_(10)>ZrM_2(C14)>Zr_9M_(11)>ZrN.主相C15型ZrM_2的A位存在非化学计量缺位.Zr_7M_(10),Zr_9M_(11)与Zr_7Ni_(10),Zr_9Ni_(11)是同晶型结构的金属间化合物. 相似文献
8.
系统研究了Ti100-x-yVxFey(x=54,49,44;y=5,7.5,10)储氢合金的相结构及其吸放氢性能。XRD及SEM分析表明,Ti41V54Fes合金由体心立方(BCC)结构的固溶体主相和少量的α-Ti第二相组成;而Ti43.5V49Fe7.5和Ti46V44Fe10合金均为单一的BCC固溶体相。储氢性能测试表明,3种合金的动力学性能均很好,在室温和4MPa初始氢压条件下,无需氢化孕育期就能快速吸氢:经4次~5次吸放氢循环即能活化,仅2min~3min就能吸氢饱和达到最大吸氢量363.7ml/g-372.4ml/g;在300℃和0.1MPa放氢终压条件下,合金的放氢量在220.3ml/g-238.5ml/g之间。在所研究的合金中,Ti46V44Fe10合金的综合性能最佳,经4次吸放氢循环即活化,室温最大吸氢量可达372.4ml/g,放氢量达到238.5ml/g。 相似文献
9.
Zr—Mn—V—Ni储氢电极合金中Zr—Ni相形成及其晶体结构研究 总被引:4,自引:0,他引:4
Zr(Mn0.45-xNi0.55Vx)2(x=0.05~0.40)Laves相储氢合金中的Zr-Ni相类型主要有ZrNi和Zr9Ni11相。ZrNi11相在整个研究的成分范围内出现,而 ZrNi相仅在x=0.20-0.40范围内出现。Zr9Ni11相的含量与合金中的 Mn、V含量关系不大,而ZrNi相的含量随合金中的Mn、V含量变化呈增加趋势。Zr9Ni11和ZrNi相的晶格常数随合金中的Mn、V含量变化而出现波动。Zr9Ni11相为长程有序结构,有序堆垛方向为[100]和[010],同时ZrNi11相基本上被包围在C15相中间,并与C15相存在一定取向关系,Zr9Ni11相的<111>晶向与C15相的<110>晶向基本平行,两者的差值在2°~3°之间。 相似文献
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研究了快速凝固处理对钛钒系贮氢电极合金Ti0.8Zr0.2V2.4Mn0.48Cr0.72Ni0.9的相结构、特别是电化学性能的影响规律。XRD研究表明:合金主要由六方结构的C14 Laves相和体心立方结构的钒基固溶体相所组成,快速凝固减少了合金中C14 Laves相的含量。电化学性能分析表明:快速凝固降低了合金电极的最大放电容量,增加了电极的活化次数,提高了电极表面的反应阻抗,恶化了电极的动力学性能,但是却大大改善了合金电极的循环稳定性。 相似文献
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采用XRD,SEM和PCT测试研究了(V30Ti35Cr25Fe10)97.5Si2.5(at%)合金的组织结构与吸放氢性能。结果表明:合金由BCC相和C14 Laves相组成,BCC相含量为75%,晶胞参数为α=0.3021nm,Laves相含量为25%,晶胞参数为α=0.4920nm和c=0.7996nm。由于含有大量的Laves相,合金具有良好的活化性能,室温下不需孕育期就可以快速吸氢,5min内达到吸氢饱和状态,饱和吸氢量达到2.98%(质量分数,下同)。在一定氢压下,合金的容量可由合金中BCC相和Laves相的容量按组分的含量进行线性组合而成。 相似文献
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为了提高V基固溶体贮氢合金的充放电循环稳定性能,研究了O含量对V2-xTi0.5Cr0.5NiOx (x=0~0.35)合金的组织结构和电化学性能的影响。组织结构分析表明,当没有添加O时,合金主要由bcc结构的V基固溶体相和TiNi相组成,随着O含量的增加,合金中出现了Ti4Ni2O新相。电化学测试表明,随着O含量的增加合金电极的最大放电容量有所降低,从x=0时的366.8 mAh/g降低到 x=0.35时的225.3 mAh/g,而较少氧含量时,合金电极的循环稳定性能明显得到了改善,从x=0时的69.9%增大到 x=0.2时的83.7%,而后又降低到76.9%(x=0.35)。电化学动力学分析结果表明,合金的高倍率放电性能,交换电流密度和氢的扩散系数均随着O含量的增加先增加而后减小。 相似文献
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设计了3种成分AB2型合金Zr[(NiVMnCo)1-xSnx]2 α,分别对它们进行了XRD物相分析、扫描电镜分析、透射电镜分析及电化学性能测试,研究了Sn含量对Zr基AB2型储氢合金组织结构及电化学性能的影响。结果表明,AB2型合金是以立方结构的Laves相C15为主相,其中有少量六方结构的Laves相C14和非Laves相。AB2-1中的非Laves相是Zr9Ni11,AB2-2与AB2-3中的非Laves相是Zr(Ni,Mn)Sn0.35。Sn的加入使合金中出现了Zr(Ni,Mn)Sn0.35相,对合金的电化学性能有不良影响,而且随着Sn含量的增加,影响越显著。 相似文献
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球磨改性处理对Ti0.9Zr0.1Mn1.5合金相结构及储氢性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
系统研究了Ti0.9Zr0.1Mn1.5储氢合金经不同时间(t=0min,10min,30min,60min)球磨改性处理后对其相结构及储氢性能的影响。结构分析表明,Ti0.9Zr0.1Mn1.5合金在球磨改性处理前后均由单一的六方结构的C14型Laves相组成;随着球磨时间的延长,合金粉的平均粒度减小,并出现了部分团聚现象。储氢性能测试表明,铸态合金经4次吸放氢循环后活化,室温最大吸氢量和有效放氢量分别为209.3ml/g和157.6ml/g,放氢率为75.3%;随着球磨时间的延长,合金的活化性能得到改善,室温最大吸氢量和有效放氢量均先升后降,且都在球磨30min时达到相应最高值231.4ml/g和203.8ml/g,放氢率达到88.1%。由此可见,适当的球磨改性处理能有效地改善Ti0.9Zr0.1Mn1.5合金的综合储氢性能。 相似文献
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V对贮氢合金微观结构和电化学性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
为了开发AB5型稀土系低Co贮氢合金,研究了加V低Co贮氢合金M/Ni3.55Co0.3Mn0.4Al0.25Cu0.15Fe0.1Cr0.1Zn0.13Vx(x=0.02,0.05,0.08)V含量变化对放电容量、循环稳定性的影响机理。结果表明,加V低钴贮氢合金可以获得良好的综合电化学性能,但V的加入应严格控制。在本研究范围内,x=0.02的加V低钴贮氢合金具有最佳的综合电化学性能。 相似文献
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研究了吸铸对钛钒铬基合金结构和贮氢性能的影响。结果表明:吸铸有利于钛钒铬基合金单一BCC结构固溶体相的形成,使合金相的点阵常数略有减小;吸铸使钛钒铬基合金的放氢压力平台的斜率因子Sf降低,平台压力略有降低,活化性能变差,还使合金吸氢量和放氢量均有提高;随着Cr含量的增加,合金放氢的平台压力逐渐升高,放氢量提高。 相似文献
18.
研究了TiFe_xCr_yMn_z系合金在1.5MPa氢压下活化吸氢的贮氢特性,并对Cr,Mn改善活化性能的原因进行了讨论。结果表明,加入Cr,Mn后形成的第二相具有较高的活性,可作为吸氢择优途径,TiFe_xCr_yMn_z系合金是有希望的低压贮氢合金系列。 相似文献