Al-1.4Mn-0.5Si-0.8Fe合金铸锭均匀化工艺研究

为满足板翅式换热器用铝合金翅片箔承压能力的要求,设计开发了Al-1. 4Mn-0. 5Si-0. 8Fe合金。该合金是在3003铝合金的基础上加入了少量的Zr、Cr、V、Ti等微合金元素;试验研究了生产翅片箔用的该合金铸锭的均匀化退火工艺,该合金铸锭适宜的均匀化退火工艺为610℃7 h。     

3102铝合金空调箔成品退火工艺优化研究

通过试验研究,确定了0. 095 mm厚的3102铝合金箔的优化成品退火工艺为:2 h炉气升温至290℃,保温12h,经0. 5 h炉气降温至275℃,保温10 h后箔卷出炉空冷。采用此优化工艺进行成品退火,箔材的性能满足空调箔的要求,又比优化前的退火工艺节省约6 h,降低了能耗。     

3003铝合金双零箔的研发

对3003铝合金熔体彻底除气、除渣,控制铸轧坯料的冶金质量;采取610℃36 h均匀化处理,控制坯料的内部组织;在箔轧过程中合理安排轧制道次和退火工艺,控制箔料的加工硬化程度。生产出了力学性能优于1235铝双零箔的3003铝合金双零箔。     

均匀化退火对高纯铝箔的组织和性能的影响（1）

本文采用对比实验方法,并运用金相分析,电镜观察,测定显微硬度、电导率、织构和机械性能等手段,研究了高纯铝(LG_5)铸锭均匀化退火对电解电容器用铝箔轧制及组织性能的影响.其结论是:(1)LG_5 铸锭经过570℃/20h 均匀化退火后,消除了 Fe 等杂质的偏析,非平衡相溶解,杂质相减少、变小,Fe 的周溶量增如.(2)均匀化退火显著影响热轧过程中产生的二次析出物尺寸大小和分布,二次析出物尺寸大小和分布能“遗传”到冷轧箔,它决定着板材和箔材的组织和性能。(3)粗大和分布不均匀的析出物能促进再结晶,有利于立方织构的发展.(4)细小弥散的析出物对再结晶起阻碍作用,并使冷轧箔中的(110)(112)织构成分增加,(112)(111)织构成分和(100)(001)取向晶粒减少,这是抑制立方织构发展的主要因素.(5)均匀化退火能提高板材和箔材的机械性能。(6)适当的均匀化退火工艺是全面提高电解电容器用高纯铝箔质量的重要手段.     

Al-Si-Mg-B-Sr合金的均匀化退火工艺

对铸态Al-Si-Mg-B-Sr合金进行了不同温度和不同保温时间的均匀化退火处理,采用显微组织观察、硬度测试、导电率测试等手段研究了不同均匀化退火工艺对Al-Si-Mg-B-Sr合金组织、硬度与导电率的影响。结果表明,铸态合金组织存在一定偏析现象。经过550℃×9 h均匀化退火的合金组织均匀,偏析基本消除。随着均匀化退火时间的延长,合金的硬度先升高后降低,导电率逐渐升高。550℃×9 h均匀化退火的Al-Si-Mg-B-Sr合金的硬度最高,为74.5 HV0.5;550℃×15 h均匀化退火的合金的导电率最高,达到55.9%IACS。     

再结晶退火对纯铝系负极箔组织及腐蚀性能的影响

利用光学显微镜(OM)、数字电桥(LCR)、分析天平等手段研究了再结晶退火温度与保温时间对纯铝系负极箔坯料显微组织和成品箔腐蚀性能的影响。结果表明,0.4 mm厚的冷轧板在250℃~440℃之间退火,保温2 h时,再结晶晶粒尺寸随退火温度的升高先减小后增大,400℃时晶粒最小(45μm);当退火温度为400℃时,坯料内部析出大量细小的第二相颗粒,随保温时间的延长,再结晶晶粒长大缓慢;第二相颗粒析出数目先增多后减少,2 h时第二相颗粒析出数目最多;冷轧至0.043 mm厚成品铝箔表面腐蚀均匀,比电容达到490μf/cm2。     

退火工艺对低压铝箔氧化膜和比电容的影响

纯度99.988%的铝箔在300,400和500℃分别进行0.5,1和2h真空退火,然后利用电容法,间接测出退火箔的氧化膜厚度.用扫描电子显微镜观察部分退火箔的腐蚀形貌,测出相应的比电容.结果表明,在400℃退火时,铝箔的氧化膜厚度最小,300℃居中,500℃最大.在300℃退火时,随着保温时间的延长,铝箔的氧化膜厚度减小;而在400℃和500℃退火时,氧化膜厚度增大.500℃退火的铝箔,表面微量元素的分布接近于平衡状态,分布较均匀,铝箔表面腐蚀孔坑较细小,蚀坑密度大,比电容较高.而低温退火的箔样,微量元素偏聚在铝箔表面的位错露头附近,使铝箔表面出现大量的腐蚀孔坑,降低了比电容.     

退火温度对3102-H19铝合金箔力学性能的影响

采用万能力学试验机测定了3102铝合金空调箔经固定保温时间、不同温度退火后箔材的各项力学性能.结果表明,3102铝合金空调箔的开始再结晶温度为275℃左右,再结晶终了温度约为320℃.采用保温1 h的退火工艺,其最佳的退火温度在300℃左右,在此温度进行退火,得到的铝合金箔各项力学性能较好.     

一种7×××铝合金铸锭均匀化处理工艺改进

通过分析一种7×××铝合金的化学成分,结合热处理原理和企业生产要求,对该合金铸锭均匀化处理工艺进行改进,利用金相分析、能谱分析等方法分析了不同的均匀化处理工艺效果。结果表明,对该铝合金铸锭采用460℃10 h+475℃24 h的二级均匀化退火工艺,在保证均匀化效果的同时能够节省时间14 h;采用420℃8 h+465℃10 h+475℃12 h的三级均匀化退火工艺,可节省时间20 h,提高了生产效率。     

铁素体/珠光体带状组织对L360N管线用无缝钢管冲击性能的影响

分析了L360N管线用无缝钢管在热轧态、920℃正火1h、1150℃均匀化退火3h、1150℃均匀化退火3h+920℃正火1h四种状态下的微观组织和力学性能,并对每种热处理状态下带状组织区域和非带状组织区域进行了对比。发现L360N管线钢中的带状组织可以通过长时间高温均匀化退火消除;其带状组织对拉伸性能影响不明显,但对冲击性能影响较大。     

热处理对铝箔氧化膜和比电容的影响

对铝箔分别在300℃、400℃和500℃进行0.5h、1h和2h真空退火.测定了铝箔的氧化膜厚度和比电容,并用扫描电子显微镜观察了退火铝箔的腐蚀形貌.结果表明,在400℃退火的铝箔氧化膜最薄,300℃退火的居中,500℃退火的最厚.在300℃退火时,随着保温时间的延长,铝箔的氧化膜厚度减小;而在400℃和500℃退火时...     

镍基合金旋压管坯的退火裂纹

研究了镍基合金冷变形管坯退火裂纹与加热温度的关系和退火裂纹产生的原因。试验表明,采用高温入炉和快速升温以及将软化退火温度降至1065℃的工艺措施,可明显消除退火裂纹。     

AA8079双零铝箔的中间退火工艺

用扫描电镜、透射电镜研究了不同退火工艺条件下0.04 mm厚AA8079冷轧态铝箔第二相的演变规律,并测试了其显微硬度值的变化情况。 结果表明,当退火工艺为200 ℃×6 h时,析出短棒状的β_b(AlFeSi)相和细小粒状α_c(AlFeSi)相;当退火工艺为350 ℃×6 h时,发生了β_P(AlFeSi)相到α_c(AlFeSi) 相转变,且析出型α_c(AlFeSi) 相有些在晶内析出,有些沿位错线附近析出;AA8079铝箔的最佳中间退火工艺为400 ℃×6 h     

帘线钢坯中心碳偏析的热扩散规律研究

针对钢帘线生产对碳偏析程度的要求,通过对72A帘线钢小方坯进行热扩散试验,摸索了加热参数对中心最大碳偏析度的影响规律,以期指导钢坯加热工艺的制定.结果表明,72A帘线钢连铸小方坯的最大碳偏析均出现在其几何中心区域;延长热扩散时间和提高保温温度,均有助于中心碳偏析的改善;采用1060 ℃保温10 h与1160 ℃保温6 h,中心碳偏析的热扩散效果相当,基本都可以满足钢帘线生产需要;1060 ℃保温时的热扩散回归方程显示,试验钢条件下,通过热扩散彻底消除中心碳偏析,几乎不可能也不现实,只能作为改善中心碳偏析的弥补手段.     

高强度热镀锌结构钢SGC570的退火工艺

针对高强度热镀锌结构钢SGC570产品的技术要求,选择C-Mn化学成分体系、热连轧+冷轧+连续退火热镀锌的工艺路线对其连续退火工艺进行了研究。实验室通过热模拟退火试验、拉伸试验、硬度试验和显微组织观察等手段,得出高强度热镀锌结构钢SGC570产品的再结晶温度为550 ℃,为了提升屈服强度,选择在530~540 ℃之间进行不完全再结晶退火;在工业化小批量试制阶段,通过分析退火温度与产品组织性能的关系对连续退火工艺进行了研究,总结出工业化生产最佳退火温度为530 ℃。     

热处理对铸轧— 冷轧铝箔各向异性的影响

测定了铸轧冷轧铝箔及其退火后沿箔材不同方向的拉伸力学性能。结果表明，冷轧及低温退火后铝箔的力学性能均无明显的各向异性，低温退火时，抗拉强度和伸长率变化很小，当退火温度达到280℃时，随温度的升高，抗拉强度和伸长率显著变化，各向异性增大。在280～320℃之间退火，材料既可不同程度地软化、又能减小各向异性。     

汽轮机零部件用12%Cr钢粗晶细化热处理工艺研究

对一种汽轮机零部件用12%Cr型耐热钢粗晶方钢进行了粗晶细化热处理工艺研究,用试验电炉对粗晶方钢分别进行了1 040℃×4 h退火、1 040℃×2 h退火、1 040℃×4 h正火、1 040℃×2 h正火热处理,并检查了金相组织和晶粒度。结果表明,该钢经过上述热处理后,晶粒度得到明显的细化,宏观粗晶可转变成4级以上水平。其中,1 040℃×4 h退火的热处理工艺最佳,宏观粗晶可转变成6级。     

Effect of the β Phase on Compressive Mechanical Property of CVD Tungsten

采用冷壁化学气相沉积系统,利用H2还原WF6工艺,在纯铜管表面制备获得了高纯钨材料。在440°C沉积温度下,得到具有混合相的钨管,其压缩性能远低于在540°C条件下得到的只具有α相的钨管。由此表明,β-W的出现极大地降低了钨管的压缩性能。在400°C条件下,对具有混合相的钨管进行1h保护气氛退火后,钨管材料中的β相消失,同时其压缩性能与只具有α相的沉积态钨管相近。     

单管强冷法制坯工艺对A356合金半固态坯料组织的影响

研究了管式分散强冷技术中单管强冷制坯工艺对A356铝合金坯料组织的影响.结果表明,当冷却水流量为180 L/h,浇注温度为640～650 ℃时,所得坯料的晶粒形状接近于球状,晶粒也较细小,满足半固态成形技术对坯料晶粒组织的要求.     

退火温度对T4镀锡板组织性能的影响

以0.19 mm规格T4冷轧镀锡板为研究对象,利用Gleeble-3500热模拟机进行退火及过时效退火模拟试验,分析了T4镀锡板退火温度对组织性能影响。结果表明,试验钢板再结晶开始温度约为575 ℃,再结晶结束温度为640~670 ℃。过时效退火温度为560 ℃时,试验钢处于再结晶初始阶段。过时效退火温度高于575 ℃,随着退火温度升高,再结晶程度越为充分。过时效退火温度达到640 ℃后,再结晶形核已经完成,逐渐形成无畸变新晶粒。此外,T4镀锡板经时效退火处理后,其硬度随过时效退火温度升高呈下降趋势,在540~640 ℃过时效退火因发生再结晶导致硬度降幅显著(49 HV),640~670 ℃过时效退火则硬度降幅较小(9 HV)。