M7120 A平面磨床磨头产生抱轴的原因及消除方法

M 7120 A平面磨床磨头轴承采用短三块轴瓦球面支承结构,在使用或修理时,经常出现抱轴现象。本文就现场25次抱轴现象所产生的原因进行分析并介绍其消除方法如下。 一、磨头结构 磨头结构如图1所示,该磨头砂轮轴4由前后两组“短三瓦”轴承支承,由前后封油圈1与前后法兰盖8、12分别组成两个油室,使轴瓦浸于油液中,起充分润滑作用。平衡环9不仅起平衡作用,而且能控制.轴向窜动。球面环2与端面轴承20、球面垫圈弹簧3及圆柱销组合,起控制轴向窜动作用。电机转子14装于砂轮轴尾部,直接带动砂轮轴旋转。 =、磨头产生拖轮的原因和消除方法 图2是磨头…     

用微机控制的动平衡试验机

一、以前的动平衡试验机回转体一般设计成以心轴为轴来旋转,其回转体的动不平衡可以分以下两部分,即回转体重心不在轴上的静不平衡及其如图1(a)所示惯性主轴与心轴具有夹角α的动不平衡。本文所设计的动平衡试验机回转体是刚体,可看作具有动不平衡。图1(a)是回转体主轴两端以弹簧支承的不平衡测量仪。现用这种测量仪概要地来说明     

立轴平面磨床的动平衡问题

为了保证磨削精度、降低磨削粗糙度和减少波纹。不论在立轴平面磨床上,还是在卧轴平面磨床上,其转子系统在装配过程中,都得经过严格的动平衡。目前不论是立轴平面磨床生产过程中的转子系统动平衡还是卧轴平面磨床生产过程中的转子系统动平衡都要求动平衡精度取G0.4级。G值为许用剩余不平衡e_(zul)讲与角速度ω的乘积,表征了重心许用圆周线速度(mm/s)的最大允许值。所以对于同类动平衡精度的转子,e_(zul)与ω成反比关系。     

测量平行度又一法

如图1所示工件的线对线平行度误差可按GB1958—80中平行度误差检测方案1～10进行检测，即将被测零件放在等高支承上测量平行度误差。本文介绍一种不需使基准轴线平行于平板，主要通过数学计算求得平行度的方法。一、测量步骤1．如图2所示将心轴2与孔成无；司隙配合地插入孔中，测量被测孔模拟心轴1上长度为I。的A、B两点的高度代数差凸。。。设OO’为X轴，Y轴与X轴垂直，则上。。一y。一y。，测量基准孔模拟心轴2两端长度为Lb的C、D两点高度代数差上CD—yC一yD，如果忽略心轴制造误差可以认为西BA、凸CD为对应孔中心的高度差，但如…     

液压泵在卧轴(1/4球法)声功率级的测试探讨

我所液压消声室内安装被试液压泵有三个位置:有两根立轴位于消声室反射地面中央,分别由22KW和40KW可调速直流电动机带动;一根卧轴由100KW可调速直流电动机带动。位于消声室东面,传动轴伸出尖劈小于500mm,中心高为300mm,由高弹性联轴节与被试泵联接.泵的安装底座安装在消声室内另一个隔振平台上,由四根弹簧单独支承。本振频率为8.4Hz. 液压泵安装在消声室中央两根卧轴上测定声功率级是用半球法,完全符合ISO4412/1     

在车床上加工球面的夹具

哈尔可夫运输机械厂,按照A.П.索可罗夫的建议设计并使用了一种在车床上加工圆球面的方能夹具。 在此夹具上车制的球面可达到高度精确的尺寸与几何精度。它是用手或是机械传动来进行加工的。 其所车制圆球半径的范围是在10～100公厘,在此范围内可以自由的调整车刀,以适应圆球的加工尺寸。 夹具的构造是以两种相互配合的旋转运动作为基础,一种是加工件绕其水平轴的旋转运动,另一种是刀具绕着垂直於加工件水平轴的立轴作旋转运动。 夹具(见图)是由装在机床床身上的支承板1所构成。而圆筒15是焊在支承板1上,并用螺钉14将两块贴板2也固定在支承…     

简易不停车快装夹具

我厂为了加工如图1所示的导磁碗端面,设计制造了如图2所示的车端面简易不停车快装夹具。 该夹具由定位心轴2和夹紧轴4等组成。使用时,将车床卡盘卸掉,把定位心轴2装入车床主轴锥孔内,再将夹紧轴4装在活顶尖6的顶尖轴上,当工件被顶紧到旋转的定位心轴2的     

车削和磨削用的滾柱心轴

以孔为基准面加工外圆和端面时,采用滚柱心轴,效率高,方便可靠。现介绍如下,供参考。一、滚柱心轴的夹紧原理图1所示,在心轴轴向切去形状如ABc的槽,于轴向槽上放一滚柱(图上虚线表示)。如将心轴反     

精加工外圆的心轴

我厂过去加工如图1的工件时,是先在车床上车出两级外圆,然后进行钻孔、扩孔和铰孔。铰完孔后,再套上心轴,精车外圆。心轴的结构如图2。使用时,将工件套在心轴上,一端用     

转子静不平衡的简易校正方法

目前,利用重力式测试原理确定转子静不平衡量的方法,在生产中仍广泛地得到应用,主要的方法仍是将转子支承在水平导轨上或支承在摩擦很小的滚轮上,通过转动转子来确定不平衡量。如果转子没有不平衡,则将转子随意放置在任何位置都能保持原来状态而静止;如果转子存在不平衡,其重心与转子轴线将产生偏移,转子将在水平导轨或滚轮上滚动或转动,并使重的一侧朝下,由此可以确定转子的不平衡相位,但对于不平衡量的大小则难以测试。熟练的操作者是将转子存在不平衡的方向置放在水平位置上再松开,通过感觉转子开始转动时的加速状态来推测不平衡量的大小,但这种不用测量仪器仅凭经验进行量值的判断,有时误差较大,而且对于经验不丰富者难以采用。针对这种情况,本文介绍一种校正方法,使在静不平衡校正中,只要能测出不平衡的相应和估计出转子可能存在的最大静不平衡量（对于批量平衡的转子,可以根据历史值将其设为常数）,这样,即使不知道转子实际不平衡量的大小,通过两次校正,也可以将转子的不平衡量校正到最大假设不平衡量的8.74％以内。     

外悬航空涡轮转子的平衡

本文重点讨论了校正面外悬的航空涡轮转子在配有微机化电测系统的硬支承动平衡机的环境下进行平衡的最佳方法－准静－偶分离平衡法，并介绍了在黎明发动机制造公司总装厂对外悬航空涡轮转子试用以用支承动载荷作为外悬转子动平衡检验唯一标准的初步实践情况。     

再谈平衡吊升降系统的改进

作者曾在《机械制造》1992年第11期发表了题为“平衡吊升降系统的改进”的文章,该文介绍了平衡吊升降螺杆向上运动时,电气系统失灵而所作的改进。但当升降螺杆向下运动,电气系统失灵时,还需再作改进,现介绍如下,供参考。1.改进方法(1)沿图1所示的B—B线将升降螺杆(图示件4)切断,分成图2中4a和4b上下两段。(2)按图2所示分别将上法兰5与上螺杆4a,下法兰6与下螺杆4b焊接牢固。(3)按图2装上支承钢球8、环形压板7和保护罩     

中心孔磨床磨轴的改进设计

M8 0 1 5中心孔磨床 ,是专门用来磨削零件的中心孔的机床 ,其工作原理是磨轴作高速旋转 ,并绕一中心轴作圆周运动 ,同时沿着和中心轴成 3 0°导轨作往复运动 ,完成中心孔的磨削。该中心磨孔的关键部件磨轴的转速为 4 50 0 0r/min ,采用滚动轴承油雾润滑。磨轴结构如图 1 ,前后支承分别采用两个C60 78J角接触球轴承 ,背对背安装 ,磨轴轴承间隙由后支承套筒来调整 ,由于磨轴直径小 ,磨轴的前支承采用了无轴承内圈的设计来增大磨轴刚性 ,这样做的目的是用小轴承 ,既可以满足磨轴的体积和转速要求 ,又可以满足磨轴的刚性要求。图　 1从图中可…     

外刊撷英

新型球面支承的拉床夹具众所周知,采用球面副接触式的拉床夹具,由于在加工过程中能自动调节位置,因而能大大降低对工件基面(端面)加工精度的要求。但在目前生产上通用的球面垫圈与夹具本体之间由于经常要产生相对摩擦滑动,从而导致球面副工作表面迅速磨损、造成积屑并使工件基面精度降低。采用图1所示的新型球面支承夹具(苏联作者发明证897424)可克服上述缺点。它是由夹具体1,外壳3和球形支承4等元件组成。弹簧2可保证球面副在开始位置时具有一定的间     

M7475B型平面磨床立柱产生压痕的原因及预防措施

M7475B立轴圆台平面磨床的磨头立柱导轨是由滑动付和滚动付组成的一滚一滑导轨(图1)。滑动导轨采用V型(90°)组合导轨。滚动导轨为一对平导轨,并用四只向心球面滚子抽承来调整立柱与磨头体结合面间间隙,代替了一般压板塞铁结构,具有结构简单、进给稳定、刚性好的优点。但在实际使用中,经常发生四只3608双列向心球面滚子轴承(下列简称轴承)压伤导轨面的现象,最深压痕达lmm。压板导轨面一旦被压伤,就会影响工件的加工质量,同时可能造成磨头进给时的“落刀”现象。在这种情况下,必须重新加工导轨面A。现将磨头、立柱部件简化成图2,进行受力分析: 取坐标系如图2所示,列出受力平衡方程     

介绍一种磨加工工艺方法

用松香增加套筒类零件的支承刚度去磨削工件外径的方法 ,在有些资料中曾有过介绍 ,但具体实施尚不详尽。在磨削套筒零件外圆与轴心线同轴度要求较高时 ,采用常规工艺方法很难保证精度。这时可以借助于松香浇注在套筒内孔中 ,以增加支承刚度 ,简化工艺 ,保证工件的加工精度。下边举例来说明实现这一方法的具体措施。如图 1所示 ,有一空心轴 ,按图纸规定 ,两端 4 6ｍｍ外圆对左端花键孔中心线同轴度公差0 0 2 5ｍｍ。图 1　空心轴在磨削 4 6ｍｍ两端外圆时 ,曾采取两种办法 :( 1 )左端穿上花键心轴后 ,磨削两端外圆时 ,在右端的 4 6处心轴…     

凸轮式径向柱塞马达

英国雷诺(Renoid)有限公司设计的HM 系列径向柱塞马达有许多重要的结构特点。图1所示的典型结构由支承在4段内曲线凸轮上的6个径向柱塞组成。相对的柱塞副彼此相互受压,因此转子上受力平衡,这就使重载转子轴承的全部承载能力都可用于承受侧向负荷。轴承的载荷和马达壳体的结构允许将轮子直接装在马达输出轴上。工作液体通过泄漏很小的中心配流阀进入柱塞腔     

大角速率动调陀螺仪的运动分析与误差研究

研究的大角速率动调陀螺仪，挠性支承在所有方向上均具有有限刚度。因此，即使平衡环及转子不存在安装误差和其质点相对原点的位移，但是由于挠性轴在所有方向上均存在有限刚度，仍会引起陀螺仪轴向不平衡漂移及支承不等刚度漂移。利用广义坐标的理论，对动力调谐速率陀螺仪进行了运动分析：分析了挠性支承特性对动力调谐速度陀螺仪精度的影响；对大角速率动调陀螺仪挠性支承的刚度及柔性矩阵进行了具体计算，并在此基础上对陀螺仪轴向不平衡漂移及支承不等刚度漂移进行了仿真分析。     

流体动压滑动轴承优化设计——(五)椭圆轴承优化设计

如图1所示,流体动压椭圆轴承由于在结构上轴与轴瓦1、2之间预置偏心e’,所以轴颈在载荷P作用下以角速度ω回转时,将在轴瓦1、2上分别形成油楔(图1b)。理论计算和实验分析中指出,椭圆轴承具有比圆柱轴承更好的稳定性,常用作高速转子的支承。     

内球面轴承座的加工

我厂为解决加工如图1所示.的内球面轴承座,而设计制造了如图2所示的镗杆,装在皮带车床上,解决了生产关键。镗杆1用三爪卡盘夹固和用特制顶尖15支承,刀杆3用轴4安装在镗杆1的长槽中,一端夹固刀头5,另一端通过销轴2与连杆6相连。连杆6另一端通过销轴7与螺母8相连。转动丝杠9,可使螺母8在镗杆1的燕尾