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简要介绍了大型水泥熟料生产线窑尾工艺系统的选择和增湿塔的工作原理及其用途:重点介绍了海螺集团10000t/d生产线窑尾高浓度电除尘器的设计特点和除尘原理,同时分析了与常规电除尘器设计的区别。 相似文献
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1原粉尘输送流程
我公司3300t/d生产线,其生料磨运转时,窑尾废气一路进立式生料磨,作为烘干原料用,出磨后,在旋风筒进行尘降,后进汇风箱;另一路废气进增湿塔,调质后进汇风箱,两路气体汇集后进入窑尾电除尘器,除尘后经烟囱排出。停磨时,窑尾废气全部经增湿塔进汇风箱,经窑尾电除尘器后由烟囱排出。 相似文献
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燕山水泥厂700t/d熟料干法生产线,窑尾为Φ6m×20m增湿塔和WY-70三电场电除尘器。自1987年投产至改造前,除尘器不能确保达到排放标准。为迎接2008年奥运会,达到新的环保要求,原窑尾除尘器急需改造。1窑尾除尘系统存在的问题1)回转窑在点火投料长达8h内,看火工只能依靠观看火焰情况和控制工艺参数的手段来判断燃烧是否完全,这样使电除尘器常因废气中CO含量超标停止运行,烟筒排放黑烟。2)当回转窑因意外事故停止供料时,因增湿塔是人工调节喷水量,不能及时跟踪烟气量的变化,使烟气温度及粉尘比电阻值产生… 相似文献
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增湿塔在干法水泥生产工艺中有着重要的作用,具体来讲它的作用是对窑尾高温废气进行喷水增湿降温,将电除尘器入口废气温度降至120~150℃ 相似文献
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我公司2000t/dNSP生产线废气处理采用Φ7.5m×30m增湿塔配42/10/3×8/0.4型158m2电除尘器。增湿塔在使用过程中雾化不好,起不到降温、增湿效果,进电除尘器气体温度经常在170℃以上,保证不了电除尘器的正常运行,窑尾粉尘排放无法达标。如果加大喷水量达到电除器入口温度要求时,增湿塔常出现湿底、挂壁等现象,系统又无法正常运行。为了改变现状,公司于2002年对其进行了改造。1增湿塔喷水系统存在的问题1.1喷枪性能不好原喷水系统的喷枪是回流式,但不能实现线性调节,因该喷枪仅在特定回流量时有较好雾化效果,现场只能当做压力式喷枪使用,采用… 相似文献
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电收尘器效率高、阻力小、能耗低、耐高温且运行维护费用少,是新型干法水泥生产线窑尾除尘系统优选的除尘设备。从电收尘器机理入手。通过对多种窑尾工艺系统布置形式的分析,提出在项目实施过程中,应正确选择增湿塔、电收尘器规格和设备供货厂家,严把制造质量和安装质量。投运后进行正常的工艺调试和操作,协调好窑、增湿塔、电收尘器和粉磨工艺之间的关系。加强日常的维护保养等,只有这样。才能保证除尘系统长期稳定高效地运行,达到生产和环境的双达标。 相似文献
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分析了新型干法预分解窑广泛采用的增湿塔雾化系统所存在的水压大、喷嘴磨损大、水滴蒸发时间长等缺陷;介绍了双流体管道喷雾系统具有结构简单、水滴直径小,需蒸发时间短,占地空间小等优势;并进行了双流体管道喷雾系统的管道直径和水滴蒸发时间的设计计算;最后列举了双管道喷雾系统用于窑头烟气降温调质处理的实际应用效果。 相似文献
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GCPN6000t/d项目烧成系统废气处理工艺与常规水泥厂设计不同,窑尾废气未设增湿塔,采用管道喷水降温;窑头篦冷机废气未在窑头设置独立收尘排放系统,而是与窑、磨废气共用1台袋式收尘器,处理后一起排放。 相似文献
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电除尘器在水泥工业逐步失宠的客观缘由是:国家对水泥窑的粉尘排放标准进一步提高;窑的产量不断提高,处理烟气量增大;窑尾除尘系统发生变化;有的环保部门对电除尘器达标丧失信心;有些文章过分强调电除尘器的缺点。主观缘由是:设计参数选择过于冒进;除尘系统设计不合理;制造和安装质量欠佳;气流分布不合乎设计要求;未能充分发挥增湿塔的作用;高压电源装置性能差。建议按照"MEC"理念制定具体改造步骤,结合成熟技术进行,如:防止气流短路和改善气流分布;出口增设槽形板;采用移动式电极技术;采用高频高压电源;采用SO3对烟气进行调质。 相似文献
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为进一步了解窑尾塔架在罕遇地震下的工作性能,现以我公司设计的宁夏建材集团产业扶贫产能置换建设5 000 t/d项目窑尾塔架进行在罕遇地震下的静力弹塑性分析,简述操作流程,对其工作性能进行分析和总结,为今后类似的结构设计提供参考。 相似文献
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预分解窑采用六级预热器,降低预热器出口废气带走热量,取消窑尾增湿塔,节约了水资源,有效改善了高温风机的运行环境,减少了窑尾袋收尘器滤袋烧损事故,窑尾发电SP炉规格型号变小.但也带来了一些弊端:系统阻力高,出口温度低,影响余热发电、塔架高等,应针对性地采取一些措施,将其对生产的影响降到最低. 相似文献
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将分析设计直接法引入5000t/d生产线的增湿塔设计中,运用有限元分析方法对增湿塔结构进行校核和评定。结合实例,详细阐述了应用有限元软件ANSYS分析增湿塔在不同工况的应力和变形的方法,并对设备最大应力点及其它危险部位进行应力评定。有限元分析法可对同类结构进行分析校核和优化设计。 相似文献
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Modelling and parameter identification of complex dynamic systems/processes is one of the main challenging problems in control engineering. An example of such a process is clinker rotary kiln (CRK) in cement industry. In the prevailing models independently of which structure is used to describe the kiln's dynamics and the identification algorithm, parameters are assumed to be centralised and constant while the CRK is well known as a distributed parameter system with a strongly varying dynamic through time. In this work, the kiln's dynamic is described in the form of a state‐space representation with three state variables using a system of partial differential equations (PDE). The structure is chosen so that it can easily be embedded in classical state‐space control algorithms. The parameters of the PDE system are called operating functions since their numerical values vary with respect to different operating conditions of the kiln, to their position in the kiln, and through time. A phenomenological approach is also proposed in this paper to identify the operating functions for a given steady‐state operation of the kiln. The model is then used to perform a semi‐dynamic simulation of the process through manipulating main process variables. 相似文献