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采用正交试验等研究了回火温度、回火时间、回火次数及冷却方式对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响。结果表明,本试验中在回火温度630~730 ℃,回火时间120~360 min,回火1~3次以及冷却方式分别为空冷、堆冷、砂冷的条件下,对1Cr17Ni2钢锻后回火硬度影响因素的主次排序为:回火次数>回火温度>回火时间>冷却方式,其中随着回火次数增加,硬度逐步下降,其余参数在试验参数范围内与硬度无明显正相关关系。在保温时间为240 min时,将回火温度升高至720 ℃,或在680 ℃下,将保温时间延长至720 min,进行一次回火,回火后空冷,硬度均高于3.5 HBS。在加热温度为680 ℃、回火时间为180~210 min,回火后空冷,回火3次可将硬度降低至3.6 HBS以下。 相似文献
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采用高温快速回火方法,对40Cr钢及45、T10钢进行了高于Ac1以上温度的高温回火试验,并与传统回火工艺进行了比较,建立了高温回火时间与传统回火温度的对应关系.试验结果表明用高温快速回火后,其组织和力学性能与传统工艺回火后的基本相同,且所用的回火时间可以大大缩短,并可以避免回火脆性. 相似文献
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以进口热作模具钢SKD61为研究对象,研究了回火温度和回火次数对其显微组织和硬度的影响。结果表明:SKD61钢经1040℃淬火后回火,当回火温度在400℃以下时,SKD61钢的回火组织主要为回火马氏体,并随回火温度的升高,SKD61钢的硬度逐步增加;当回火温度在400℃以上时,SKD61钢的组织开始向回火托氏体组织过渡,此时,随回火温度升高,其硬度逐步降低;采用同样的回火温度时,二次回火比一次回火的组织更加均匀,性能更加稳定。 相似文献
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研究了回火温度对Si-Mn系中碳弹簧钢组织及性能的影响。对实验室试制的Si-Mn系中碳弹簧钢进行900 ℃淬火,300~550 ℃回火实验,分析了不同回火温度对实验钢硬度以及显微组织的影响。结果表明:实验钢在350 ℃以下回火,组织为回火马氏体;400~450 ℃回火,组织为回火屈氏体;500 ℃以上回火,组织为回火索氏体。实验钢硬度随回火温度的升高而下降,在400 ℃以下的低温回火区间下降较慢,在400 ℃以上回火时下降较快。在500 ℃回火时实验钢显现抗回火软化效应,硬度下降趋势减缓。 相似文献
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针对NM360耐磨钢板回火不充分、内应力没有充分释放的问题,研究了不同回火温度对NM360耐磨钢板的显微组织和力学性能的影响,并对回火工艺进行了优化。结果表明,耐磨钢在(900±10)℃保温12 min后淬火并在450℃回火时,随着回火时间的延长,试样的硬度逐渐降低,冲击吸收功先增大后减小,在回火时间为2.5 h时达到最大值。淬火后在300~400℃回火,耐磨钢处于回火脆性区。在450℃回火2.5 h时,耐磨钢获得大量回火马氏体组织,使钢具有较高的强度和高韧性,达到最佳的力学性能。通过回火工艺的优化,最终确定的最佳回火温度为450℃,最佳回火保温时间为2.5 h。 相似文献
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一、回火定义的讨论回火是指钢淬火后加热到临界点(Ac_1)以下的某一温度,保温一定的时间,然后以适当的速度冷至室温的热处理工艺的总称。通常所谓低、中、高温回火是泛指碳钢和合金结构钢,在回火后分别获得回火马氏体、屈氏体、索氏体组织的的回火规范。高速钢550±10℃回火从温度上看似乎属高温回火范畴,但从回火后获得回火马氏体组织看, 相似文献
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研究了3Cr3Mo2NiW钢力学性能和断口形貌随回火温度的变化。结果显示,随着回火温度的升高,试验钢的硬度降低,韧性增加,550 ℃回火时出现二次硬化现象;600 ℃以上回火,硬度明显降低,韧性大幅度增加;700 ℃回火态试样未冲断。淬火后,随着回火温度的升高,试验钢的基体组织逐渐转变为回火马氏体、回火屈氏体和回火索氏体。300~600 ℃温度区间内回火试样的断裂方式为准解理断裂,高温回火试样的断裂方式为韧性断裂,不同温度回火后得到的显微组织和碳化物对试样的冲击韧性有较大影响。 相似文献
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回火温度与45钢亚温淬火强韧化的关系 总被引:1,自引:0,他引:1
采用金相观察、硬度测试、冲击和拉伸等试验,研究了回火温度与45钢亚温淬火强韧化的关系,并对相关影响因素进行了讨论。结果表明,亚温淬火温度高于770℃,其淬火态硬度不低于840℃常规淬火硬度。回火温度对亚温淬火硬度的影响表现在低于400℃回火时,其回火组织的硬度高于840℃常规淬火、回火的硬度;但高温回火时,其回火硬度的变化与之相反。在200~600℃整个回火温度区间,亚温淬火回火强度均低于840℃常规淬火、回火强度,但回火韧性与其相反。回火温度为400℃时,亚温淬火、回火强度出现极值。残留铁素体对回火硬度及韧性的改善大于对回火强度的改善。 相似文献
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研究淬火后回火温度对ZG40Cr组织和力学性能的影响.结果表明,ZG40Cr淬火后随回火温度的升高,力学性能呈下降趋势,450℃回火冲击值最低,出现回火脆性,超过450℃回火冲击值随回火温度的提高上升幅度较大.ZG40Cr淬火、200℃回火组织为回火马氏体,具有较高的强度和较低的冲击值,超过300℃回火组织中析出碳化物.随回火温度的提高,析出的碳化物有积聚粒状化趋势,650℃回火组织为索氏体组织,具有较高的强韧性.淬火后200℃回火的冲击断口形貌为准解理断裂,伴随一定塑性变形的撕裂棱;450℃回火的冲击断口形貌主要为沿晶断裂特征:650℃回火的冲击断口形貌为韧窝断裂,存在大量塑性变形. 相似文献
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30CrMnSiA钢具有较高的强度和良好的韧性,是重要的飞机结构受力部件,常在淬火后不同温度回火处理状态下使用。本研究取淬火态的30CrMnSiA钢在200~700 ℃进行回火,观察其金相组织,并使用超声检测方法对不同回火组织进行检测,分析超声波传播特征(纵波声速、声衰减系数、底波频移)与回火温度、组织变化之间的关系。结果表明:随回火温度提高,30CrMnSiA组织依次为回火马氏体、回火屈氏体、回火索氏体、铁素体+珠光体,硬度逐渐降低;受回火脆性的影响,在540~620 ℃回火得到的回火屈氏体超声检测特征参数值呈大幅度波动;其他回火组织进行超声检测时,随回火温度的升高,超声声速呈增大趋势,底波频移呈下降趋势。 相似文献
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《热加工工艺》2016,(16)
采用中频感应加热炉对建筑用Q550D钢进行了不同工艺的回火处理。采用光学显微镜对显微组织进行了观察,对冲击功、硬度进行了检测,研究了回火时间和温度对组织和性能的影响。结果表明,当回火温度为200℃时,感应回火组织为回火马氏体,随着保温时间的增加,碳化物析出增多,马氏体逐渐分解,冲击功逐渐升高,硬度则逐渐降低;在200℃回火保温时间为10 min时,组织由低温感应回火时的回火马氏体逐渐向中温感应回火时的回火托氏体转变,随着回火温度升高,碳化物从马氏体板条中析出并长大,马氏体充分分解,组织趋于均匀化,冲击功则先提高,当回火温度超过350℃后稍有下降,硬度逐渐下降。 相似文献
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本文系统地研究了在石氏体组织中所发生的回火脆性。下石氏体在回火过程中脆化的趋势略小于回火马氏体,上石氏体的脆化趋势略大于珠光体,而回火马氏体的回火过程的脆化趋势远大于珠光体。上石氏体的回火脆性发生温度区域是460—580℃,回火马氏体是430—630℃,两者的最大回火脆性温度都是530℃。 相似文献
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30CrNi4Mo钢的组织和冲击疲劳性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了30CrNi4Mo钢不同热处理的组织和冲击疲劳性能。结果表明,30CrNi4Mo钢正火低温回火的组织由贝氏体、马氏体和残余奥氏体组成,淬火低温回火组织为回火马氏体和残余奥氏体。正火低温回火的冲击疲劳裂纹形成寿命高于淬火低温回火和淬火高温回火的冲击疲劳裂纹形成寿命,淬火高温回火的冲击疲劳总寿命高于正火及淬火低温回火热处理的冲击疲劳寿命。分析了多冲击疲劳裂纹扩展的行为,讨论了正火低温回火冲击疲劳裂纹形成寿命较长及淬火高温回火提高冲击疲劳总寿命的原因。 相似文献