A2/O氧化沟工艺中NO3-对生物除磷影响

为研究NO3-对生物除磷的影响,采用A2/O氧化沟中试对城市污水进行4个月的研究,并结合静态试验和实际A2/O氧化沟污水处理厂运行结果,研究NO3-对厌氧释磷影响,首次全面研究NO3-对二沉池释磷的影响.中试试验反应器总有效容积为375 L.结果表明,氧化沟出水ρ(NO3-)>5.0 mg/L时,回流污泥带入的NO3-较多,不利于磷的释放,TP去除率随出水NO3-的升高而降低;氧化沟出水ρ(NO3-)<5.0 mg/L时,NO3-较低导致在二沉池中进行了内碳源释磷反应,TP去除率随NO3-的降低而降低;静态试验结果证明当ρ(NO3-)>0.5 mg/L时,NO3-抑制磷的内碳源释放.NO3-降低至0.5 mg/L以下时,发生内碳源释磷,比内碳源释磷速率为0.18~0.47 mg/(gVSS.h);某污水处理厂运行结果也证明,二沉池污泥停留时间过长,发生内碳源释磷致使出水TP升高.     

影响二沉池污泥上浮的因素及预防

为了防止城市污水处理中二沉池污泥上浮,针对污泥上浮原因进行了分析,提出了增加进水溶解氧浓度、缩短污泥停留时间、保持进水水量的相对稳定和合适的回流比等措施,以保证二沉池内活性污泥的稳定性,避免二沉池污泥上浮和活性污泥的大量流失,提高污水处理系统运行的稳定性,确保出水水质达到国家标准.     

侧沟式固液分离器强化污泥回流研究

通过对山东泗水污水处理厂一体化氧化沟*固液分离器运行性能的现场试验,着重考察其固液分离和污泥回流效果,并根据其机理提出了采用泵抽吸的方法来强化分离器的性能,为在实际工程中更好地使用固液分离器提供参考.     

两级木炭曝气生物滤池的挂膜启动研究

以木炭作为两级曝气生物滤池的填料,以城市污水处理厂二沉池回流污泥为接种污泥,并以初沉池出水为原水启动挂膜,研究两级木炭曝气生物滤池在污水处理中的各级挂膜启动状况,考察在不同实验条件下水中污染物的去除规律。试验结果表明,启动初始阶段,两个滤柱对C0D的初始去除率均达到60％以上,并且在较短时间内填料表面能形成稳定的生物膜;两级滤柱串联运行过程中,一级滤柱对C0D的去除起主要作用,二级滤柱主要用于去除NH3-N,两级木炭曝气生物滤池在启动后期对COD和NH3-N的累积去除率均达到80％以上。     

株洲市霞湾污水处理厂设计

株洲市霞湾污水处理厂是为保护湘江流域而建的工程,设计规模为１０万m^3／d,,根据污水质及排放要求,处理工艺采用了不设初沉池的氧化沟活性污泥法;污泥处理采用了不经消化直接脱水工。介绍了各处理单元的主要设计参数和所选用设备的技术参数。     

不同污泥源条件下ASBR启动对比研究

厌氧序批式反应器(ASBR)实际应用的关键环节在于如何实现快速启动.为了缩短ASBR的启动时间,实验研究了接种不同污泥对快速启动的影响.分别接种市政污水处理厂的二沉池剩余污泥和升流式厌氧污泥床反应器(UASB)中的厌氧污泥.以淀粉为基质,在恒温35℃条件下,逐步增加进水COD浓度和缩短水力停留时间,经过75d的培养,泥粒径分别达到了1.1mm和1.4mm,有机负荷达到5.6kg/(m3·d),COD去除率分别达到85%和90%,出水VFA浓度均小于200mg/L,且系统运行稳定,均实现了ASBR的快速启动.     

城市污水处理厂污泥量计算方法

从城市污水处理厂污泥的组成及处理工艺方面,归纳了城市污水处理厂污泥量的计算方法,统一参数的取值,使污泥量的计算结果与实际更相符.将污泥分为初沉污泥和剩余污泥,根据初沉污泥的产泥原理,给出了两种初沉污泥计算方法;着重对剩余污泥量计算进行探讨,将剩余污泥分为生物污泥和非生物污泥,从生物污泥的产泥机理、Y和Kd的取值及影响条件、Se的取值等方面对生物污泥量的计算公式做出了分析,对于非生物污泥量的3种计算方法,根据公式的意义指出3种计算公式的适用条件,明确了污泥量计算的概念.最后总结了城市污水处理厂设初沉池与不设初沉池时污泥量的各种计算方法.     

停留时间对ABR污泥水解酸化系统影响研究

以城市污水处理厂初沉污泥为研究对象,采用折流板反应器研究利用初沉污泥水解酸化产生碳源的可行性及其工艺特性.在温度为30℃,水力停留时间为24 h,污泥停留时间为3 d的条件下,经过30 d的试验运行,系统具备稳定产酸效果.酸化液的ρ(SCOD)和ρ(VFAs)极值分别达到1 182 mg/L和602.8 mg/L.试验表明,停留时间对系统酸化液碳源积累有重要影响,同等条件下增大水力停留时间可增加碳源的积累;而HRT大于32 h后,碳源数量增速减缓.固体停留时间在5 d时效果最佳,ρ(SCOD)、ρ(VFA)分别可达1 498 mg/L和895.3 mg/L;SRT增大到7 d时,产酸效果下降.     

臭氧应用于SBR剩余污泥减量的研究

本研究的结果表明,臭氧可以用于减少序批式生物反应器(SBR)系统产生的剩余污泥量.该系统由SBR和污泥臭氧化及回流装置组成,其中SBR排出的污泥经与臭氧接触反应再回流到SBR中.结果显示,臭氧化促进了反应器中生物量的减少,并有一定量的生物污泥被无机化.在臭氧投加量接近于0.2gO3/gSS且污泥回流量为0.3L/L·d时,污泥观测产率Yobs可接近零.另外,当臭氧投加量为0.05gO3/gSS且污泥回流量为0.4L/L·d时,也可得到相同结果.实验中SBR的MLSS有效地维持在4000～6000mg/L之间.     

氧化沟工艺在某市污水处理厂设计中的应用

某市污水处理厂工程设计水量达到5.86万t/d。该污水厂的污水处理采用预处理和Carrousel氧化沟工艺,然后经二沉池出水。污泥处理采用浓缩池进行污泥浓缩,然后进入消化池,经过消化的污泥经进一步脱水后填埋。出水达到国家污水综合排放标准（GB18978-2002）一级B标准。     

UASB反应器处理青霉素废水启动特性的研究

采用上流式厌氧污泥床（UASB）反应器,以高浓度青霉素废水为处理对象,研究了中温条件下UASB反应器的启动、厌氧颗粒污泥特性和废水处理效果。结果表明：接种消化污泥,水温33～35℃的条件下,采用逐步提高青霉素废水进水浓度的方式,运行80d后,可实现UASB反应器的启动。进水ρ（COD）达到4 000mg/L左右,COD去除率稳定在84%以上,容积负荷为3.36kg/（m3.d）（以COD计）,产气量为5.9L/d;反应器内污泥实现颗粒化,粒径约为2mm。     

湖北某厂以清洁生产为目标的污水治理方案

在化工制药生产过程中,产生一类以分子量小、挥发性较强,对生化过程有害的污水,使上流式厌氧污泥床反应器(UASB)系统难以正常工作.为解决这类化工污水的生化消解问题,以湖北某厂生产吡哆醇盐酸盐产生的污水治理为例,应用"鱼刺图"的方法分析,找到了该企业生化系统不能开车正常的主要原因是三乙胺和正丁醛杀灭或抑制了菌群的生长.提出了——对三乙胺和正丁醛等进行氧化解毒是确保该UASB系统正常开车的关键.在协同使用气提回收三乙胺和正丁醛等,曝气脱毒,催化燃烧曝气后的稀相有害物质的基础上,提出了该企业实践清洁生产的实施方案.     

电解液沉淀池设计及其参数化实现

针对大口径膛线电解加工过程中最易形成瓶颈的电解液过滤问题,文中分析了氢氧化铁的生成速度、沉淀速度、产物成分及性质,提出一种完整的沉淀池设计方法.为了增加电解液滤过路径的长度,探讨了使澄清液通过出水堰进入清液池的复式电解液池结构.根据设计流量,计算沉淀池的表面水力负荷.按加工电流及污泥层高度选择有效水深和污泥斗高度,计算沉淀池容积并设计其他各部分尺寸,校核电流容量、中心管流速及堰负荷,结果满足设计要求.采用LabVIEW对加工过程污泥层高度进行模拟显示,实现了电解液池的参数化设计.     

A~2O-BAF联合工艺处理低碳氮比生活污水

研究了A2O-BAF联合工艺处理低碳氮比生活污水时,A2O工艺段厌氧区、缺氧区和好氧区的最佳容积比及硝化液回流比,探讨了强化该工艺的反硝化除磷工艺条件.结果表明,在A2O水力停留时间为5.6 h、污泥龄为9d、污泥回流比100%、硝化液回流比200%、BAF HRT为30 min、出水溶解氧质量浓度为6～8 mg/L的工况下处理碳氮比为3.21的生活污水,系统存在反硝化除磷现象.调节A2O工艺段各区容积比,当比值为3∶4∶2时,系统的脱氮除磷效率最佳,总氮和总磷的去除率分别是67.4%和98.6%.结果表明,维持该容积比不变,改变硝化液回流比,硝化液回流比为250%时系统反硝化除磷效果最好,其中绝大多数的聚磷菌具有反硝化除磷的能力,缺氧区出水硝态氮和总磷的质量浓度几乎为0.该双污泥工艺能充分发挥活性污泥工艺与生物膜工艺的优势,尤其对于处理低碳氮比生活污水能达到良好的处理效果.     

外循环厌氧反应器的快速启动

工程运行试验研究EC厌氧反应器处理啤酒废水启动过程中的运行效能、稳定性以及内部的污泥分布情况,分析颗粒污泥形成的关键因素.运行第95d,进水有机负荷达到8.5kg/(m3·d),COD去除率达80%,出水COD低于400mg/L;在系统1.2m和4m处污泥中均出现粒径为0.5～1.0mm左右的颗粒污泥.结果表明,EC厌氧反应器处理低质量浓度、大流量的啤酒废水采用间歇-连续快速启动方式是可行的,并且上升流速在2.5～5.0m/h有利于颗粒污泥的快速形成.研究证实EC厌氧反应器处理啤酒废水能够实现稳定、高效地启动运行.     

抗高盐菌株的驯化及其对高盐含氮废水的处理

针对生物处理法处理高盐废水时普遍存在微生物易失活甚至死亡的问题,在上流式固定床反应器中,通过小幅度提高进水盐度来驯化抗高盐厌氧氨氧化菌株。实验结果表明,盐度从0增加至30g/L,系统对氨氮、亚硝氮、总氮的去除率平均值分别为72.56%、92.54%、73.83%,氨氮、亚硝氮、总氮的容积负荷去除分别为0.81、1.03、1.74kg/(m3·d);盐度高于30g/L时,细菌活性受到抑制,系统脱氮能力显著下降;减小盐度,细菌活性恢复。此外,系统能较快适应负荷的变化,具有较强的抗负荷冲击的能力。     

A/O脱氮工艺影响因素及其控制策略的研究

为有效提高A／O工艺脱氮效率,以淀粉废水为研究对象,系统考察了DO、硝化液回流量、污泥回流量、SRT、进水COD与TN质量质量浓度比和HRT等因素对脱氮效率的影响,并建立了相应的控制策略,如以出水氨氮质量浓度来控制好氧区DO值,以缺氧区硝酸氮质量浓度来控制内循环回流量,以进水COD与TN质量质量浓度比或出水总氮质量浓度来控制外碳源投量,最后根据上述分析建立了A／O工艺硝化与反硝化反应专家控制系统。     

多层波纹纤维叠合物填料密度对液体除湿再生过程的影响

使用一种新型多层波纹纤维叠合物填料进行再生实验,在固定溶液流量、密度及温度,空气进口状态下研究风量以及填料层高度、填料层密度等结构因素对再生量,Sh数的影响趋势,并分析了各因素对再生性能的控制机理。研究结果表明:当填料高度为10 cm时,填料密度为34.68 m2/m3的再生量以及Sh数都比密度为17.34 m2/m3的要高。当填料高度为20 cm时,填料密度为34.68 m2/m3的再生量仍然比密度为17.34 m2/m3的要高;但是Sh数则有所变化,在风量较小的情况下,高密度的Sh数比低密度的要高,但随着风量的增大,低密度的变化趋势比高密度的更为明显,风量超过220 m3/h时,低密度的Sh数要比高密度的要高,原因是随着风量的增大压损亦相应增大,从而影响再生效果。     

A~2O工艺中的反硝化除磷及其强化

为研究A2O工艺中的反硝化除磷现象及影响因素,采用52.5L的A2O反应器处理实际污水.结果表明:正常运行的A2O工艺中存在反硝化除磷现象,在系统HRT为8h,污泥回流比为70%和内回流比为250%的情况下,A2O系统中缺氧区吸磷占总吸磷量的36%左右,序批试验表明,此时反硝化除磷菌占总除磷菌的35.4%.原水的C/N比越低,反硝化除磷的比例越高,但是过低的C/N比会导致TN去除率低下.将缺氧区和好氧区的容积比从1/1扩大到5/8,延长反硝化除磷反应的时间,TN去除率可从62%提高到70%左右,相比单纯提高内回流比更节能.强化A2O工艺中的反硝化除磷,为传统A2O工艺在处理低C/N比污水时提高脱氮除磷效率提供了一个新思路.     

喷嘴入射角对水煤浆气化炉内冷态流场影响的数值模拟

为了考察气化炉炉侧喷嘴入射角对炉内流场分布、压力分布和颗粒浓度分布的影响,应用数值模拟的方法,采用Fluent软件对600 kg/h的新型水煤浆气化炉炉内三维流场进行了冷态数值模拟.模拟结果表明:炉侧喷嘴入射角为45°,气化炉炉内流场分布最合理,压力分布和颗粒浓度分布最均匀.分析结果为气化炉的设计和运行提供了参考.