耐油性PA6/NBR共混物的制备与性能研究

采用不同种类的丁腈橡胶(NBR)与聚酰胺6(PA6)熔融共混制备了聚酰胺6/丁腈橡胶混合物(PA6/NBR),考察了共混过程中转矩值的变化,并研究了不同腈基含量共混物的拉伸性能及耐溶剂性能。结果表明,随着橡胶相含量的增加,共混物的熔体黏度、体积溶胀率与质量溶胀率均显著提高,但拉伸强度下降。红外光谱分析表面NBR与PA6在高温高剪切作用下存在微化学反应,并且随腈基含量的增加,PA6/NBR共混物的平衡转矩值增大,拉伸强度明显提高,耐溶剂性下降。     

HNBR/NBR共混物的静态硫化

研究了混炼工艺、硫化体系、氢化丁腈橡胶（ＨＮＢＲ）的饱和度及并用比对ＨＮＢＲ／丁腈橡胶（ＮＢＲ）共混物性能的影响,并通过ＴＥＭ和ＤＭＡ考察了共混物的结构和相容性。结果表明,混炼工艺对性能的影响水大;采用质量份分别为过氧化二异丙苯４、硫黄０．３和促进剂ＣＺ１．５的硫化体系,选择饱和度为９５％的ＨＮＢＲ与ＮＢＲ共混,共混物有较好的物理机械性能和热空气老化性能;共混物物理机械性能随ＨＮＢＲ用量的增加面提     

动态硫化制备PA/SAN/NBR合金冲击性能的研究

采用酚醛树脂（PF）、DCP和硫磺等硫化体系对PA／SAN／NBR共混体系进行动态硫化,研究了该共混体系的缺口冲击强度、冲击行为和分散相形态。结果发现,PF比其它硫化体系更有效,可制得超韧的PA／SAN／NBR（50／25／25）合金;SEM照片表明,随着PF用量增加,共混体系中分散相粒子变小,形态变规则,动态硫化体系的相容性变好。     

PA6/TPU共混物的结构与性能

采用X射线衍射仪、示差扫描量热仪和扫描电子显微镜测试了PA6／TPU共混物的结构和热性能。结果表明,PA6／TPU共混物为结晶高聚物,但其结晶度较PA6降低了15％左右;随着PA6／TPU共混物中TPU用量的增大,共混物的熔点降低,而结晶温度升高;当TPU用量为15份时,共混物的相态为“海一海结构”,具有良好的相容性。     

PA6/PPO共混物的非等温结晶动力学

采用差示扫描量热法研究了聚酰胺6/聚苯醚（PA6/PPO）共混物的非等温结晶动力学。通过Jeziorny法、Mo法分别对非等温结晶过程进行处理。结果表明,PPO对PA6结晶起促进作用,而马来酸酐接枝聚苯醚（PPO-g-MAH）、氢化聚苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SEBS）和SEBS-g-MAH对PA6的结晶起阻碍作用;随着冷却速率的增大,共混物的结晶度下降,半结晶时间减小;Jeziorny和Mo法都适合分析PPO/PA6的非等温结晶过程。     

PP-g-DBM增容PP/PA6共混物的性能研究

采用ＰＰ－ｇ－ＤＢＭ增容ＰＰ／ＰＡ６共混物,研究了增容共混物的力学性能和流变行为。结果表明,ＰＰ－ｇ－ＤＢＭ能改善ＰＰ／ＰＡ６共混物的相容性,显著提高共混物的力学性能;增容共混物的假塑性行为变强,粘流活化能增加熔体流动速率下降。     

粉状NBR与PVC的共混

PVC与粉状NBR(丁腈橡胶)共混可改善其工作特性和加工性能,共混物可与热塑弹体相媲美。     

羧化聚苯乙烯增容PA1010/PS共混体系的形态及相容性研究

采用扫描电镜、动态粘弹谱和偏光显微镜等方法研究了羧化度的摩尔分数为３．２％时羧化聚苯然增容ＰＡ１０１０／ＰＳ共混体系的形态及相容性。结果表明,在ＰＡ１０１０／ＰＳ体系中ＣＰＳ的加入能有效地改善体系的相容性,这表现在加入ＣＰＳ后分散相与基体间的界面变得模糊。     

NBR/CPE共混物的新型共硫化体系

过氧化二异丙苯（DCP）和三巯基均三嗪（TMT）并用作为NBR／CPE共混物的共硫化体系。实验表明：在DCP和TMT用量均为2份时，共混硫化胶的拉伸强度，扯断伸长率达到最大，而硬度，100％定伸应力最小；压缩永久形随硫化体系中TMT的增加略有增加，但变化不明显。     

过氧化物动态硫化的NBR/POM共混物性能的研究

采用过氧化物硫化体系用动态硫化方法制备了丁腈橡胶／聚甲醛（ＮＢＲ／ＰＯＭ）热塑性弹性体。研究了硫化体系、橡塑比对共混物性能的影响。实验结果表明．采用２，５－二甲基－２，５－双（叔丁基过氧基）己烷硫化体系硫化效果较好．共混物的综合性能优异；随着ＰＯＭ用量增加．共混物的拉伸强度略有增加，表观粘度降低，加工性能变好，电绝缘性能、老化性能和耐油性能均得到明显改善。     

PA6T/1010共聚物热性能研究

以对苯二甲酸、己二胺和癸二酸、癸二胺为原料合成了新型半芳香PA6T/1010共聚物,通过差示扫描量热仪(DSC)、熔点测定仪和热重分析仪(TG)对不同组成PA6T/1010的熔融行为、结晶行为和热稳定性进行了表征。结果表明:当PA6T含量大于40%时,PA6T/1010共聚物的结晶性能明显下降,熔融峰和结晶峰均消失;当PA6T含量为40%时,共聚物共熔点降至165℃;PA6T/1010共聚物的热降解过程为一步降解,热降解温度超过400℃。     

PA6/TPU共混物耐磨耗性的研究

采用TIMKEN型摩擦磨损试验机测试了聚酰胺6(PA6)/热塑性聚氨酯(TPU)共混物的磨耗性能,讨论了聚氨酯的种类、用量及试验机转速与PA6/TPU共混物磨耗量的关系。研究结果表明,PA6/TPU1共混物的磨耗量小于PA6/TPU2共混物磨耗量;随着共混物中TPU用量的增大,共混物的磨耗量明显降低,可由0.8 mg降至0.2 mg;随试验机转速的提高,磨耗量增大。     

PA6/PET共混熔体流变性能和成丝过程的研究

本文对PA6/PET共混物的流变性能及其对可纺性的影响进行了研究。结果表明:共混熔体的非牛顿指数减小,弹性明显增大,因此,PA6与PET共混后可纺性下降。经再造粒虽对其可纺性有所改善,但成丝的性能变差。纺丝时在纺程上部必须设保温缓冷段才能纺丝。拉伸工艺对纤维的结构和性能影响很大。随PET含量的提高,共混纤维的强度下降,抗张模量增大。     

硫化体系对NBR/CR共混胶性能的影响

保持CR硫化体系不变,以NBR硫化体系为变量,研究了普通硫黄硫化体系、有效硫化体系（硫载体）、半有效硫化体系、高促低硫硫化体系、过氧化物硫化体系及TCY硫化体系对NBR/CR共混胶硫化特性、力学性能、耐热老化性能、压缩永久变形性能和耐油性能的影响。结果表明,半有效硫化体系的硫化速率较快,但两相硫化速率不匹配,共硫化程度差;过氧化物硫化体系的硫化速率最慢;TCY硫化体系不能单独硫化NBR橡胶;普通硫黄硫化体系的硫化胶虽有较高力学性能,但耐老化性能和压缩永久变形性能差;有效硫化体系的硫载体胶料拥有较高拉伸强度;高促低硫硫化体系的硫化胶具有良好耐老化性;过氧化物硫化体系的硫化胶压缩永久变形性能最佳。交联密度与耐油性能有较好相关性。硫化胶交联密度越大,耐油性越好。     

补强剂和共混工艺对PA/PVC/NBR三元共混弹性体性能的影响

在选择三元共聚尼龙（PA）、聚氯乙烯（PVC）、丁腈橡胶（NBR）为主体材料，制备PA／PVC／NBR（10／30／60）三元共混弹性体的工作基础上，进一步探讨了填料品种和用量，共混温度，加料顺序等因素PA／PVC／NBR三元共混弹性体的影响。试验结果表明：在PA／PVC／NBR（10／30／60）共混体系中，补强型填料的补强效果优于非补强型的填料，6种填料补强效果依次是：快压出炭黑＞半补强炭黑＞白炭黑＞活性重质，CaCO3＞陶土＞滑石粉，快压出炭黑的适宜用量是20－50份。在制备PA／PVC／NBR三元共混物时，适宜的共混温度是122－140℃，并且采用二段法混工艺制得的共混物性能优于采用一段法共混工艺。     

动态硫化NBR/PVC共混物性能的研究

介绍了以丁腈橡胶为主体材料,采用动态硫化法制备共混热塑性弹性体的方法,考查了橡塑比、动态硫化温度、填料用量等因素对热塑性弹性体力学性能的影响,研究了加入不同量白炭黑所得TPV的微观相态结构.     

NBR/PVC共混海绵的研究

以硫化与发泡匹配为中心,进行了NBR/PVC共混海绵的研究。结果得出,当NBR/PVC共混比为84/16,发泡剂DDL105用量为8～16份,硫化体系的硫黄、氧化锌、促进剂CZ和TMTD的用量分别为0 8,2 1,0 25和0 06份,补强剂碳酸钙用量为40份,硫化 发泡条件为150℃/(7～9)MPa×9min时,胶料的硫化与发泡速度匹配,海绵的密度和硬度小,泡孔均匀。     

高聚合度聚氯乙烯共混改性研究 Ⅰ.高聚合度聚氯乙烯/NBR共混体系

考察了共混方法,共混温度、共混时间、共混比等对高聚合度聚氯乙烯（ＨＰＶＣ）／ＮＢＲ共混体系结构与性能的影响。结果表明,采用二阶共混法可获得最佳共混效果,共混温度宜控制为１７５￣１８５℃;ＨＰＶＣ／ＮＢＲ共混体系是宏观相容,微观相分离体系,与普通ＰＶＣ／ＮＢＲ共混体系相比,具有综合性能好和成本低的优点。     

PEN/PA6共混体系的结晶形态与性能研究

以聚酰胺6(PA6)作为第二组分对聚芳醚腈（PEN）进行了改性,通过熔融共混制备了PEN/ PA6共混体系。用扫描电镜、差示扫描量热分析仪、X-射线衍射等方法对共混体系的形态结构和结晶行为进行了研究;用同步分析仪、万能电子试验机对共混材料的耐热性能和力学性能进行了研究。结果表明,PEN与PA6两者具有较好的相容性,随着PA6含量的增加共混体系中PA6的结晶能力逐渐提高,同时由于PA6的加入使得共混体系的加工性能较纯PEN有所改善,共混体系的拉伸强度较纯PEN提高了34 %。     

HDPE／NBR共混物流变性能研究

通过熔融共混法制备了HDPE／NBR共混物,用毛细管流变仪研究了其流变特性,此共混物属于假塑性流体,表观粘度随剪切速率和温度的升高而降低,随NBR和增容剂含量的降低而降低。