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共聚尼龙增韧改性聚甲醛的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文采用共聚尼龙,用机械共混的方法对聚甲醛进行增韧改性,并对共混物的形态,结构与力学性能进行测试与分析。研究发现,在POM/COPA共混体系中,存在着氢键的相互作用,且氢键的相对强度随COPA含量的增加而增加。COPA的加入,使得POM的熔融温度Tm和结晶温度Tc均增加,COPA含量在10%以下质量范围内,COPA对POM具有增韧改性作用。 相似文献
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热塑性聚氨酯增韧改性聚甲醛的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对POM/TPPU/Z-3共混体系进行了研究,结果表明,增容剂Z-3可控制共混体系中分散相的颗粒尺寸及分布,起着聚集剂的作用。随着TPPU用量的增加,共混合金的结晶度和拉伸强度增降低,缺口冲击强度出现峰值,MI下降,当POM/TPPU/Z-3=100/7/0.49时,共混合金的缺口冲击强度达到最大值。 相似文献
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以丙烯酸酯类弹性体(KT–28)和热塑性聚氨酯(PUR-T)为增韧剂,通过熔融共混法对聚甲醛(POM)进行增韧改性,研究了这2种增韧剂含量对POM熔体流动速率(MFR)、韧性和拉伸强度的影响。结果表明,随KT–28和PUR-T含量的增加,POM的MFR和拉伸强度逐渐降低,缺口冲击强度和断裂伸长率逐渐升高;KT–28增韧POM的MFR低于PUR-T增韧POM,表明KT–28与POM的相容性比PUR-T更好;POM/KT–28的缺口冲击强度和断裂伸长率均高于POM/PUR-T,且当增韧剂质量分数低于12%时,KT–28对POM拉伸强度的劣化影响比PUR-T的小,同时KT–28具有比PUR-T更低的价格成本,是一种增韧效果好且价格低廉的POM增韧剂。 相似文献
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采用热塑性聚氨酯弹性体(TPU)和刚性粒子纳米二氧化硅(SiO2)对聚甲醛(POM)进行了协同增韧,并通过差示扫描量热仪和扫描电子显微镜等分析了增韧体系的结构和性能。结果表明,TPU/SiO2协同增韧提高了POM缺口冲击强度,且能有效降低传统增韧方法对材料拉伸强度和弯曲模量造成的损失;当POM中单独加入20 %(质量分数,下同)TPU时,POM的缺口冲击强度提高了89 %,拉伸强度和弯曲模量却分别降低了18 %和40 %;单独加入2 % SiO2时,POM的缺口冲击强度仅提高22 %,增韧效果不明显;同时加入20 %的TPU和2 %的SiO2时,POM的缺口冲击强度提高了230 %,拉伸强度和弯曲模量仅分别下降了8 %和13 %。 相似文献
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不同热塑性弹性体增韧聚甲醛 总被引:5,自引:1,他引:4
在比较乙烯-辛烯共聚热塑性弹性体(POE)、氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)和凝胶丁腈弹性体(GNBE)增韧聚甲醛(POM)的力学性能基础上,研究了GNBE增韧POM共混物的应力一应变、断裂形貌和热稳定性。结果表明,以GNBE改性POM共混物的力学性能最好。当以质量分数为6%的酚醛树脂为增容剂时,用质量分数为20%的GNBE增韧POM,共混物缺口冲击强度为21.6kJ/m^2,扯断伸长率为133.0%,拉伸强度为33.8MPa。当GNBE质量分数为10%时,POM/GNBE共混物应变为未改性POM的2倍。试样缺口冲击断裂形貌分析表明,POM的断裂表面光滑平整,是典型的脆性断裂;而POM/GNBE共混物的断裂表面粗糙。加入质量分数为20%,的GNBE,POM/GNBE共混物在空气气氛中的热失重温度有明显的提高。 相似文献
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尼龙—12增韧改性聚甲醛的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用尼龙12,用机械共混的方法对聚甲醛进行增韧改性,并对共混物的形态,结构与力学性能进行测试与分析。研究发现,在POM/PA12共混体系中,存在差氢键的相互作用。PA12的加入,使得POM的熔体温度Tm下降,且共混体系的结晶度Xc和拉伸强度下降,PA12的含量为5%时,共混物的缺口冲击强度达到最大值。 相似文献
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